книги / Техника высоких напряжений

czî»

to to

изоляторы Проходные

ях, а следовательно, и на уступах

Наиболее

просто

регулирование

будут

одинаковыми.

Поскольку

поля с помощью

обкладок

осуще­

уступы имеют одну и ту же длину,

ствляется в слоистой изоляции из

то и средние напряженности по по­

бакелизированной

или

пропитан­

верхности изолятора

будут одина­

ной маслом бумаги. В этом случае

ковыми на

всех

участках.

обкладки

закладываются

в

изоля­

Изолятор с такой системой об­

ционное

тело

через

определенные

кладок

показан

на

рис.

12-15,6.

числа витков в процессе намотки.

В нем средние радиальные напря­

Длительно

допускаемые

напря­

женности в слоях будут разными.

женности

в

бумажно-бакелитовом

Однако все же поле в радиальном

и бумажно-масляном изоляторах

направлении

получается

более

од­

ограничиваются

появлением

иони­

нородным, чем при отсутствии об­

зации,

разрушающе

воздействую­

кладок.

при

большем

числе

щей на изоляцию.

обстоятельство,

Очевидно,

Учитывая

э т о

обкладок

отклонения

действитель­

радиальные

напряженности

выби­

ных

напряженностей

от

средних

рают такими, чтобы при наиболь­

значений

будут еще меньшими.

шем рабочем напряжении на краях

Регулирование

электрического

обкладок

не

возникала

ионизация,

поля с помощью обкладок позво­

а

при

испытательном

напряже­

ляет

устранить

резкое уменьшение

нии— скользящие разряды.

пробивного

и

разрядного

напряже­

В бумажно-бакелитовой изоля­

ний изоляции с ростом ее толщины.

ции ионизация возникает в газовых

На рис, 9-2 была показана зависи­

включениях,

устранить

которые

мость

пробивного напряжения

фар­

практически

невозможно,

особенно

фора от толщины образца. Анало­

в

наиболее

опасных

местах — у

гичные

зависимости

имеют

место

краев обкладок. В этих местах из-за

и для изоляции из бакелизирован-

конечной

толщины обкладки,

даже

ной или пропитанной маслом бу­

при

самом

тщательном

изготовле­

маги и других изоляционных ма­

нии, остаются так называемые газо­

териалов.

Резкое

снижение

элек­

вые (воздушные) клинья.

трической

прочности

изоляции

при

Чтобы

повысить

допускаемые

увеличении

ее

толщины,

связанное

радиальные

напряженности

и та­

в известной мере с ростом нерав­

ким

образом

сократить

диаметр

номерности

электрического

поля,

изолятора, иногда в бумажно-баке­

является

основной

причиной,

за­

литовой

изоляции

заменяют

метал­

труднившей

создание

изоляторов

лические

обкладки

полупроводя-

со сплошным

изоляционным

телом

щим

покрытием,

наносимым

непо­

относительно

малых

размеров.

средственно

на

бумагу.

При

этом

Применение обкладок

позволяет

значительно

уменьшается

число

наилучшим

образом

использовать

воздушных

включений

(полностью

изоляционный

материал.

В

этом

все-таки

не

устраняются)

и

одно*

случае вся толща диэлектрика раз­

временно

повышаются

напряжения

бивается на ряд отдельных тонких

появления

ионизации

и скользящих

слоев, обладающих

более

высокой

разрядов (примерно на 30%).

электрической

прочностью.

Кроме

В бумажно-масляной изоляции

того,

соответствующим

выбором

ионизация

и

скользящие

разряды

размеров

обкладок

создаются та­

на краях обкладок возникают при

кие условия, что все слои работают

более

высоких

напряженностях.

при

одинаковых

напряженностях.

Объясняется это тем, что в такой

Проходные

изоляторы,

в

кото­

изоляции

края

обкладок

находятся

рых

осуществляется

регулирование

в масле. Однако, для того чтобы

электрического

поля

с

помощью

это

преимущество

было

использо­

обкладок,

получили

название

кон­

вано,

бумажный сердечник должен

денсаторных.

перед

пропиткой

маслом

пройти

очень тщательную сушку и вакуу­

Я^ЗейстВ/М м

мирование.

В

противном

случае

в

толще

изоляции

могут

остаться

воздушные

включения,

в

которых

разряды будут возникать при отно­

сительно

низких

напряжениях.

Иногда,

чтобы

избежать

этого,

бу­

мажный

сердечник обтачивают так,

чтобы края обкладок были откры­

тыми

и

заведомо

находились

в

масле.

На рис. 12-16 показаны зависи­

мости

радиальных

напряженностей

от толщины слоя диэлектриков, при

которых

в

бумажно-бакелитовой

и

бумажно-масляной изоляции воз­

никают

ионизационные

процессы.

Как видно, для бумажно-масляной

изоляции

допустимы

значительно

Рис. 12-16. Зависимость напряженности по­

более

высокие

напряженности

и,

явления

ионизации

от

толщины

изоляции.

следовательно,

размеры

изолятора

/ — бумажно-бакелитовая

изоляция

(данные за ­

вода

«Электроаппарат»);

2 — бумажно-масляная

могут быть существенно меньше.

изоляция

(данные

ЛПИ).

По этой причине бумажно-ма­

тия

позволяют

получить необходи­

сляные

конденсаторные

изоляторы

рассматриваются

в

настоящее

вре­

мые

пробивные

и

сухоразрядные

мя

как

наиболее

перспективные

напряжения,

импульсные

и

при

для

напряжений

110 кв и более.

50 гц. Однако они практически не

Ранее

бумажно-масляные

изо­

влияют

на величину

мокроразряд­

ного напряжения. Последнее, как и

ляторы не получили широкого

рас­

в случае опорных изоляторов, опре­

пространения в силу сложности их

деляется главным

образом

числом

изготовления,

обусловленной жест­

кими требованиями к качеству на­

и размерами

ребер

(см. §

12-1).

мотки,

сушки,

вакуумирования

и

б)

Конструкция проходных

сборки.

Вторым

затруднением

изоляторов

явились

повышенные

требования

к

изоляционным

материалам,

Станционные и аппаратные

про­

используемым

для

изготовления

ходные

изоляторы

принципиально

таких

изоляторов. Объясняется

это

устроены одинаково.

Однако

неко­

тем, что в бумажно-масляных изо­

торые различия в условиях их ра­

ляторах

относительно

неблаго­

боты обусловливают и конструктив­

приятные условия для отвода теп­

ные

отличия.

Например,

баки

ла, выделяющегося в толще изоля­

трансформаторов

высокого

напря­

ции из-за диэлектрических потерь.

жения и многих аппаратов запол­

Поэтому для сохранения на необ­

няются

изоляционным

маслом. При

ходимом уровне напряжения тепло-

этом

проходные

изоляторы

одним

вогр

пробоя приходится

использо­

концом, входящим внутрь бака, по­

вать масло и бумагу с малым tgô,

гружаются в масло. Средняя раз­

а

также

предусматривать

сложные

рядная

напряженность по

поверх­

мероприятия

против

увлажнения

ности изолятора в масле выше, чем

изоляции

во

время

эксплуатации.

в воздухе.

Поэтому

оказывается

Для напряжений 35 кв и ниже

возможным

уменьшить длину

этой

бумажно-масляные изоляторы в си­

части

изолятора

приблизительно

лу отмеченных трудностей вряд ли

в 2 раза.

целесообразны.

выше

мероприя-

Проходные изоляторы трансфор­

Рассмотренные

маторов

(в

литературе часто

име­

нуемые

вводами)

испытывают

до­

полнительный нагрев, так как при

работе

трансформатора

темпера­

тура

масла

может

подниматься

до 70° С. Это обстоятельство оказы­

вает большое влияние на термиче­

скую устойчивость изолятора, т. е.

на

напряжение

теплового

пробоя.

Проходные

изоляторы

выключа­

телей

подвергаются

значительным

механическим

ударным

нагрузкам.

Поэтому

к

ним

предъявляются

более высокие требования в отно­

шении

механической

прочности.

Для изоляторов на напряжение 3—

10 кв эти требования имеют решаю­

щее значение при выборе конст­

рукции, основных размеров и изо­

ляционных материалов.

Токи,

проходящие

по

токоведу­

Рис.

12*17.

Проходной

фарфоровый изоля­

щему

стержню

станционных

про­

ходных

изоляторов,

могут

дости­

тор на 6 кв.

а — для

внутренней установки;

б — для

наружной

гать нескольких тысяч ампер. В та­

установки.

ких

случаях

роль

токоведущего

стержня

выполняет

пакет

шин

тем — выбором

соответствующей

большого сечения, который и опре­

толщины фарфора (рис. 9-2).

деляет

основные

радиальные

раз­

Изолятор

подобной конструкции

меры

изолятора. Однако,

несмотря

на напряжение 35 кв показан на

на эти и другие особенности, основ­

рис.

12-18.

Помимо рассмотренных

ные принципы

построения

электри­

уже

мероприятий,

для

повышения

чески

прочных

проходных

изолято­

разрядного

напряжения

на

поверх­

ров остаются во всех случаях об­

ность изолятора нанесено полупро-

щими.

предъявляемые

водящее

покрытие,

которое

умень­

Требования,

шает

напряженность

электрическо­

к изоляторам в отношении их элек­

го поля непосредственно у фланца.

трической

прочности,

регламенти­

В силу этого скользящие разряды

руются ГОСТ 1516-60, в котором

начинают развиваться не от края

нормированы величины испытатель­

фланца, а от - края покрытия, на

ных напряжений

для

оборудования

участке,

где

поверхностная

емкость

высокого

напряжения.

фарфоро­

меньше за счет ребра.

Устройство

и

размеры

Более компактны и более удоб­

вых

станционных

проходных

изо­

ны

в

технологическом

отношении

ляторов с воздушной полостью на

изоляторы без воздушной

полости

напряжение

6—10 кв

показаны на

на рис. 12-19. В этих

изоляторах

рис. 12-17. Изолятор,

предназна­

уменьшение

диаметра

фланца до­

ченный

для

наружной

установки

стигнуто за счет увеличения толщи­

(рис. 12-17,6), имеет более разви­

ны фарфора в средней части изоля­

тую ребристую поверхность в той

тора, а также увеличения размеров

части, которая

располагается

вне

(в основном толщины)

ближайшего

помещения. В остальном

конструк­

к фланцу ребра. Для предотвраще­

ции изоляторов для наружной и

ния короны на токоведущем стерж­

внутренней

установок

схожи. Необ­

не

(с тем, чтобы не допустить уско­

ходимая

электрическая

прочность

ренную

коррозию

металлических

в

радиальном

направлении

дости­

частей)

внутреннюю

поверхность

гается

в

этом

случае

простым пу-

изолятора

металлизируют

или по-

мотки

цилиндр

обжи­

мается

горячими

валь­

цами

(температура

около

160° С),

вслед­

ствие

чего

смола

пла­

вится и склеивает слои

бумаги. Затем цилиндр

проходит

термическую

обработку,

в процессе

которой смола

полиме-

ризуется.

После

этого

Рис. 12-18.

Проходной

фарфоровый изолятор на

35

кв

у цилиндра

обтачива­

ют

концы,

накладыва­

с воздушной полостью и покрытием стержня слоем бумаги.

ют

на него

бандаж

крывают

подупроводящей

краской

под фланец

и

лакиру­

ют поверхность для повышения вла­

и сообщают ей потенциал стержня.

гостойкости.

При

оценке

разрядных

напря­

Недостатком

бумажно-бакели­

жений

проходных

фарфоровых изо­

товых

изоляторов

является

малая

ляторов

можно

ориентироваться

на

влагостойкость,

обусловленная

их

следующие

средние

разрядные

на­

слоистым строением. Поэтому изоля­

пряженности:

при

50

гц

4—

торы,

предназначенные

для

наруж­

сухоразрядные

ной

установки,

по­

5 /Свдейств/С-И)

мещают

в

фарфоро­

мокроразрядные при 50 гц 2,5—

вые

покрышки,

а

2,7 /СбдействЛ'-М»

минимальные

6—

пространство между

импульсные

покрышкой

и

бу­

8 кв/см

и

при

времени

разряда

мажно-бакелитовым

2 мксек 7—10 кв/см.

сердечником

зали­

Для напряжения 35 кв из фар­

вают

изоляционной

фора

изготовляются,

как правило,

мастикой. Примером

только

станционные

проходные

может

служить

изо­

изоляторы. Для аппаратов и транс­

лятор

для

выклю­

форматоров 35 кв они оказываются

чателя МКП-76, по­

слишком громоздкими.

казанный

на

рис.

В качестве аппаратных и транс­

12-20. Размеры изо­

форматорных вводов

на напряже­

лятора

в этОхМ слу­

ние 35 кв широкое распространение

чае

естественно воз

получили

бумажно-бакелитовые

растают, однако ос

конденсаторные

изоляторы,

пред­

таются вполне прием­

ставляющие

собой

компактные

и

лемыми. Без фарфо­

в то же время электрически и ме­

ровых покрышек бу­

ханически

прочные

конструкции.

мажно - бакелитовые

Проходные изоляторы из баке-

изоляторы

пригодны

лизированной

бумаги

наиболее

для

установки

толь­

просты по конструкции. Они изго­

ко в

сухих

помеще­

товляются путем намотки на токо­

ниях.

ведущий

стержень

цилиндра

из

Бумажно-бакели­

лакированной

бумаги,

смазанной

товые изоляторы ис­

бакелитовой

смолой. Периодически

пользуются

и

при

через

определенные

числа

витков

других

напряжениях

в цилиндр закладываются обкладки

3—220

кву особенно

из фольги для регулирования элек­

в лабораторных ус­

трического поля в радиальном и

тановках

высокого

осевом

направлениях. Во время

на­

напряжения,

рабо-

Рис.

12-19.

&

Z620±50■

Рис. 12-21. Маслобарьерный проходной изо­ лятор на напряжение ПО кв<

/ — ф а р ф о р о в ая	п о кр ы ш ка; 2 — м асл о ; 5 — сер ­
дечник; 4 — т о к о в е д у щ а я		т р у б к а ; 5 — м ас л о о тб о р ­
ное у стр о й ство ;	6 — и зо л я ц и о н н ая		тр у б к а; 7 —
ф л ан ец ; 8 — ш ай б а у п о р а;		9 — за ж и м ; /0 — м асл о -
р асш и р и тел ь;	U — м а с л о у к а зат е л ь ;		12 — в л а го ­
	п оглотитель.

10*

7.0 кв/см,

при

времени

разряда

рукциям, а именно бумажно-масля­

2.0 мксек — 9,4—11,0 кв!см.

ным

конденсаторным

изоляторам.

Большие значения напряженно­

Конструкция

бумажно-масляно­

стей относятся к изоляторам на на­

го

изолятора

показана

на

пряжение

ПО кв, меньшие — к изо­

рис.

12-22.

Основной

изоляцией

ляторам на напряжение 400 кв.

в нем служит пропитанный транс­

Маслобарьерные

изоляторы по­

форматорным

маслом

бумажный

лучили

широкое

распространение

сердечник. Он располагается внутри

при напряжениях

ПО кв

и выше

фарфоровых

покрышек,

которые

в силу относительной простоты кон­

образуют

резервуар,

заполняемый

струкции, не требующей при изго­

маслом. Бумажный сердечник,

как

товлении

сложных

технологических

и в бакелитовом изоляторе, обра­

операций. Их недостаток — относи­

зуется

путем

наматывания большо­

тельно большие радиальные разме­

го числа витков бумаги на токове­

ры—стал особенно ощутимым при

дущий стержень. В процессе намот­

переходе к более высоким напря­

ки в него, как и в бумажно-баке­

жениям порядка 400—500 кв. В свя­

литовый

цилиндр,

закладывают

об­

зи с этим имеется тенденция пере­

кладки определенных

размеров

для

хода к

более

совершенным конст­

регулирования электрического поля.

ГЛАВА ТРИНАДЦАТАЯ

ИЗОЛЯЦИЯ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ

13-1.

ИСПЫТАТЕЛЬНЫЕ

дух и электрическая прочность ко­

НАПРЯЖЕНИЯ

торой

определяется

пробоем

воз­

ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ

душных промежутков или перекры­

Изоляция

электрооборудования

тием в воздухе по изолирующим по-

может быть разделена на две час­

поверхностям,

называется

внешней

ти. Та часть ее, где изолирующей

изоляцией. К внешней изоляции от­

средой является жидкий или твер­

носятся,

например,

находящиеся

дый

диэлектрик

и

электрическая

в

воздухе

поверхности

вводов

прочность

которой

определяется

в

трансформаторы или выключате­

пробоем промежутков в этой среде

ли,

воздушные

промежутки между

или перекрытием в жидком диэлек­

разноименными

фазами

трансфор­

трике по изолирующим

плоскостям,

матора

или аппарата. Отличитель­

называется

внутренней

изоляцией.

ным

признаком

внешней

изоляции

К внутренней

изоляции

относятся,

является

зависимость

ее электриче­

например,

изоляция обмоток транс­

ской

прочности

от

атмосферных

форматора от бака и магнитопро-

условий: от атмосферного давления,

вода,

изоляция

между

обмотками

от температуры и влажности воз­

разного напряжения,

изоляция ка­

духа.

тушек и витков обмоток, изоляция

Из-за разного характера изоля­

токоведущих

частей

масляного вы­

ции и различного влияния на ее

ключателя от стенок бака и т. д.

электрическую прочность атмосфер­

Основным

признаком

внутренней

ных

условий

испытательные напря­

изоляции

является

практическая

жения

нормируются

отдельно

для

независимость

ее

электрической

внутренней и для внешней изоля­

прочности от внешних атмосферных

ции.

условий

(подробному

рассмотре­

В табл. 13-1 приведены импульс­

нию

внутренней

изоляции электро­

ные

испытательные

напряжения

оборудования посвящен раздел 3).

электрооборудования

с

нормаль­

Другая

часть, где

изолирующей

ной изоляцией по ГОСТ 1516-60.

средой является

атмосферный воз­

Испытания производятся по так

на-

Таблица 13-1

Импульсные испытательные напряжения электрооборудования с нормальной изоляцией (ГОСТ 1516-60)

^вдедств	р я ж ен и е,
и е,	н ап
ап р я ж ен	рабочее
н	е
Н о м и н ал ьн о е	М ак си м ал ьн о	^ д е й с т в

И с п ы т а т е л ь н ы е н ап р я ж ен и я в н у т ­ ренней и зо л я ц и и . к в м&ко

пАемтрвырти пторыеыанеу арссфию тоонщ ,атыакмр рапеи возбя ртиатожр наи дуж ыр иенеак сспенято фыисир олиы ртыемо мав:­уш ­а­н ­

П о л н ая

	И сп ы ты ваем ы е б ез воз­ б у ж д е н и я : т р а н с ф о р м а ­ то р ы си л о в ы е и н ап р я ­ ж ен и я и ш у н ти р у ю щ и е р е а к то р ы	Т р ан сф о р м ато р ы и ап п а ­ р а т ы
	волн а	С р езан ­
		н ая волн а

И с п ы т а т е л ь н ы е н ап р я ж е н и я внеш ней и зо л я ц и и . к в м ак0

П о л н о стью со б ­ ран н ы е а п п а р ат ы и тр а н с ф о р м а ­ то р ы

П о л н ая	С ре­
	за н н а я
волн а	волн а

И зо л я т о р ы , и сп ы ты в ае ­ мые

о т д е л ь н о

П о л н ая	С ре­
	за н н а я
волн а	волн а

Пр о м еж у тки

ме ж д у к о н так ­

там и	о д н о го я
то го	ж е полю ­
са разъ ед и н и ­
телей ,		вы клю ­
ча тел ей			на­
гр у зк и		в	р а ­
зо м к н у то м			по­
л о ж ен и и			и

м е ж д у к о н т ак ­ там и п р ед о х р а ­

ни телей при вы н утом

патр о н е

П о л н ая волна

	3	3,6			42			43,5			50		42			50			44			52		50
	6	6,9			57			60			70		57			70			60			73		65
	10	11,5			75			80			90		75			90			80		100			90
	15	17,5		100				108			120		100			120			105		125			115
	20	23		120				130			150		120			150			125		158			140
	35	40,5		180				200			225		185			230			195		240			220
	110	126		425				480			550		460			570			480		600			570
	150	172		585				660			760		630		1	785			660		825			790
	220	252		835				945		1 090		1	900			130			950		1	190		1	100
	330*	363		1	100		1 200/1 050**			1	300		150		1	350			1 200		1	400		1	450
										1	150**	1 000**			1 250**
	500*							1 675**
		525		1 500						1 800			1 500			1 800		|	1 500		1 800 1			1 900
		# Проект ГОСТ для электрооборудования, защищаемого вентильными разрядниками с магнитным
	гашением.
	•# Для силовых трансформаторов и шунтирующих реакторов.
	зываемому			трехударному					методу.			рантированная							импульсная						проч­
	Сначала		к испытуемому						объекту			ность изоляции, т. е. амплитуда им­
	прикладывается 3 раза полная вол­											пульса,				которую				изоляция					может
	на с амплитудой, указанной в таб­											многократно выдерживать во время
	лице, затем — 3 раза срезанная вол­											эксплуатации,							устанавливается							вы­
	на. Испытания					внутренней				изоля­		ше		остающегося						напряжения						вен­
	ции проводятся при обеих полярно­											тильного разрядника:
	стях напряжения. Испытания внеш­															(1,1			^0.5+15)				/се,
	ней	изоляции			рекомендуется					прово­
												где		Uо,5 — остающееся									напряжение
	дить лишь при волнах отрицатель­
	ной полярности. Если во время ис­											разрядника						при		импульсном						токе
	пытаний не произойдет пробоя или											5	/СЯмакс				(для				разрядников					до
	повреждения				изоляции, то				послед­			330 кв).				определении							импульсного
	няя	считается			выдержавшей					испы­			При
	тания.					изоляция			должна			испытательного								напряжения						для
	Поскольку											внутренней						изоляции					учитывается
	выдерживать					воздействие				атмо­		возможность							накопления скрытых
	сферных			перенапряжений,					ограни­			дефектов в изоляции при воздейст­
	ченных		вентильным					разрядником,				вии на нее полными волнами, т. е.
	то	при		определении				требований				так		называемый						кумулятивный						эф­
	к изоляции за основу берется оста­											фект. Для					этого				гарантированное
	ющееся напряжение разрядника со­											напряжение						увеличивается						на		10%•
	ответствующего					номинального					на­	Таким			образом,					импульсное					испы­
	пряжения			(гл.		33,	табл. 33-4).				Га­	тательное					напряжение						внутренней

изоляции

аппаратов

оказывается

760 мм рт. ст., температуре 20еС/и

равным:

абсолютной влажности 11 г/м3. При

1,1 (1,1 Uо,5 “Ь15)

кв.

отклонении

условий

испытания

от

нормальных необходимо

внести

по­

При

испытании

трансформаторов

правки

в

величину

испытательных

без

возбуждения

импульсное

испы­

напряжений.

про­

тательное

напряжение

повышается

Испытательные напряжения

на 0,5 t/номИспытательные напря­

мышленной

частоты

по

ГОСТ

жения при срезанной волне прини­

1516-60

для

электрооборудования

маются на 20% больше, чем при

с нормальной

изоляцией

приведены

полной волне. Эта величина оказы­

в табл. 13-2.

вается

достаточной для

правиль­

Испытания внешней изоляции при

ной

координации

изоляции

транс­

промышленной

частоте

производят­

форматоров и аппаратов с вольт-

ся

плавным

подъемом

напряжения

секундной

характеристикой

вен­

до указанной в таблице величины

тильных

разрядников

при

малых

(приведенной

к атмосферным

усло­

временах

воздействия.

импульсного

виям во

время

испытания)

без

по­

При

определении

следующей

выдержки

по

времени.

испытательного

напряжения

для

Испытания

под дождем

проводятся

внешней

изоляции

принимается во

при силе дождя 3 мм/мин, удель­

внимание, что оборудование с номи­

ном сопротивлении воды в преде­

нальным напряжением

до 330 кв мо­

лах 9 500—10 500 ом-см

при

угле

жет работать на высоте до 1000 м

падения

струй воды

к

горизонтали

над уровнем моря и при температу­

в

45°.

определении

величины

ис­

ре окружающего

воздуха

до

35° С.

При

Каждые

3°

увеличения температу­

пытательных

напряжений

в

этом

ры еверх нормальной, за которую

случае берется за основу величина

принимается

20° С,

дают

снижение

внутренних перенапряжений в уста­

прочности на 1%. При 35°С проч­

новках

данного

номинального

на­

ность оказывается на 5% меньше.

пряжения, поскольку изоляция долж­

Увеличение высоты из-за падения

на

эти перенапряжения

безусловно

барометрического

давления

также

выдерживать. При переходе от рас­

приводит

к

снижению

прочности

четного

уровня

внутренних

перена­

внешней изоляции. Каждые 100 м

пряжений к испытательному напря­

высоты

дают снижение

прочности

жению под дождем делается по­

примерно на 1%. С учетом возмож­

правка

на

несоответствие

условий

ных

изменений атмосферных

усло­

испытания

эксплуатационным

усло­

вий в указанных пределах импульс­

виям.

определении

испытатель­

ное

испытательное

напряжение

При

внешней

изоляции

определяется че­

ных напряжений в сухом состоянии

рез

гарантированную

прочность

учитывается

возможное

снижение

следующим

образом:

прочности из-за атмосферных усло­

вий. В

результате

испытательные

напряжения в сухом состоянии ока­

зываются на 20—30% больше, чем

Испытательные

напряжения

внеш­

испытательные

напряжения

под

ней изоляции при срезанной волне

дождем.

Испытательное

напряже­

принимаются на 25% больше, чем

ние в сухом состоянии является ос­

при

полной

волне.

напряжения

новной характеристикой

оборудова­

Испытательные

ния, предназначенного для установ­

внешней

изоляции,

указанные

ки в закрытых помещениях.

в табл.

13-1, так же, как и в после­

го

При

определении

испытательно­

дующих табл. 13-2 и 13-3, приведе­

напряжения

для

промежутков

ны

к

нормальным

атмосферным

между контактами одного и того же

условиям: атмосферному

давлению

полюса

аппаратов,

находящихся