ФГБОУВПО «Воронежский государственный
технический университет»
Кафедра радиотехники
Расчет выпрямителей и стабилизаторов методические указания
для индивидуальной работы студентов по дисциплине
«Электропреобразовательные устройства РЭС»
для студентов специальности 210302 «Радиотехника»
очной, заочной и очно-заочной форм обучения
Воронеж 2011
Составители: канд. техн. наук Е.И. Воробьева
А.М. Юшин, И.И. Попов
УДК 621.396.6
Расчет выпрямителей и стабилизаторов: методические указания для индивидуальной работы студентов по дисциплине «Электропреобразовательные устройства РЭС» для студентов специальности 210302 «Радиотехника» очной, заочной и очно-заочной форм обучения / ФГБОУВПО «Воронежский государственный технический университет»; сост.: Е.И. Воробьева, Е.И. Воробьева, А.М. Юшин, И.И. Попов. Воронеж, 2011. 45 с.
Описана методика расчета схем выпрямителей различных типов и параметров. Приведены варианты заданий для индивидуальной работы студентов по расчету этих схем.
Методические указания подготовлены в электронном виде в текстовом редакторе MS Word 2007 и содержатся в файле МетодичкаВоробьева. docx.
Табл. 3. Ил. 22.
Рецензент канд. техн. наук, доц. М.И. Бочаров
Ответственный за выпуск зав. кафедрой канд. техн. наук, проф. Б.В. Матвеев
Издается по решению редакционно-издательского совета Воронежского государственного технического университета
©ФГБОУВПО «Воронежский государственный технический университет», 2011
1.Теория и расчет схем выпрямителей.
1.1.Общие сведения
Электрический выпрямитель подучил широкое применение как наиболее универсальный преобразователь переменного тока в постоянный /1/.
Выпрямление в электрическом выпрямителе достигается из-за включения в его состав электрического вентиля. Излом вольт-амперной характеристики вентиля приводит к тому, что он пропускает ток преимущественно в одном направлении (рис. 1.1.a).
а)
б)
Рис. 1.1. Реальная (а) и идеальная (б) вольт-амперные
характеристики вентиля
При рассмотрении процессов выпрямления характеристику вентиля идеализируют, представляя ее (рис, 1.1, б) линейно-ломаной I (идеальный вентиль), линейно-ломаной линией 2 (идеализированный вентиль с потерями) или линейно-ломаной линией 3 (идеализированный вентиль с потерями и порогом выпрямления) /1/.
В качестве вентилей в настоящее время применяют почти исключительно полупроводниковые диоды. Порог выпрямления кремниевых диодов лежит в пределах 0,4…0,8 В, а германиевых 0,15…0,2 В. Для низковольтных выпрямителей (выпрямленное напряжение менее десяти вольт) порог, выпрямления кремниевых вентилей составляет заметную часть выходного напряжения и его следует обязательно учитывать при расчетах, выбирая в качестве расчетной модель вентиля с порогом. Для выпрямителей с выходным напряжением более 10 В можно проводить расчет и на основе модели вентиля без порога выпрямления.
Наклон спрямленной характеристики вентиля с потерями определяет внутреннее сопротивление вентиля - в . Величины сопротивлений rв зависят от допустимого прямого тока вентиля и лежат в пределах от десятков Ом (слаботочные диоды) до долей Ома (сильноточные диоды).
Прямой ток вентиля ограничивается его разогревом из-за потерь электрической мощности, пропорциональных падению напряжения на вентиле. При обратном напряжении полупроводниковый вентиль пропускает, хотя и малый, но отличный от нуля обратный ток. Этим током, как правило, пренебрегают. Только в высоковольтных выпрямителях при токах нагрузки, меньших одного миллиампера, учет обратного тока вентилей может привести к заметным поправкам.
Следует отменить, что малый обратный ток соответствует обратному напряжению, не превосходящему некоторого предела. За этим пределом обратный ток резко возрастает и вентиль пробивается. Это обстоятельство ограничивает величину обратного напряжения, которое может быть приложено к вентилю.
Рис. 1.2 Схема простейшего электрического выпрямителя (рис. 1.2)
хема простейшего электрического выпрямителя (рис. 1.2.) содержит трансоформатор Тр вентили VD и нагрузку Rн /1/.Т рансформатор необходим для преобразования напряжения сети к величине, удобной для дальнейшего выпрямления и гальванической развязки выпрямителя от сети.
В общем случае у него m1 обмоток (фаз) в первичной цепи и m2 фаз во вторичной цепи.
Рис. 1.2 Схема простейшего
Электрического выпрямителя
В приведенной схеме как первичные, гак и вторичные обмотки соединены в звезду, В подавляющем большинстве схем вторичные обмотки именно так и соединяются. Что же касается первичных обмоток, то они могут соединяться и в многоугольник.
К концу каждой из вторичных обмоток подсоединен анод вентиля. Катоды всех вентилей подсоединены к сборной шине, которая и является одним (в данном случае положительным) выводом выпрямителя. Второй вывод выпрямителя (отрицательный) берется от средней точки звезды вторичных обмоток трансформатора. К этим выводам и подключается нагрузка выпрямителя.
Из-за нелинейности характеристик вентилей ток в каждой из вторичных обмоток может протекать только в одну сторону. Через нагрузку протекает суммарный ток всех фаз (вентилей) вторичной обмотки, имеющий значительную постоянную составляющую (выпрямительный ток).
1 .2 Основная однофазная схема выпрямителя
Рис. 1.3. Основная однофазная схема выпрямителя (а) и
Временная диаграмма ее работы (б)
Определим основные параметры выпрямителя /2,4,5/.
Среднее значение выпрямленного напряжения
(1.1)
Где U2m – амплитудное значение, а U2 – действующее значение напряжения во вторичной обмотке трансформатора, Из (1.2) получаем
(1.2)
Частота пульсаций равна частоте сети fп= fc. коэффициент пульсаций по первой гармонике
(1.3)
где U01 – амплитуда первой гармоники пульсаций, определяемая из разложения в ряд Фурье напряжений U0 .
Наибольшее обратное напряжение, прикладываемое к вентилю
(1.4)
Среднее значение тока, протекающего через вентиль, совпадает со средним значением тока нагрузки
(1.5)
Габаритная мощность первичной обмотки трансформатора
(1.6)
где m1 = I – количество фаз в первичной цепи I1 , U1 - действующие значения тока и напряжения в первичной обмотке; - мощность в нагрузке.
Габаритная мощность вторичной обмотки трансформатора
(1.7)
где m2 = I – количество фаз во вторичной цепи; I2 , U2 – действующие значения тока и напряжения во вторичной обмотке.
Габаритная мощность трансформатора определяет сечение сердечника и общие размеры трансформатора.
(1.8)
определяет сечение сердечника и общие размеры трансформатора.
Существенный недостаток при работе на активную нагрузку – большая величина пульсации. Для уменьшения пульсации применяют фильтры. Если фильтр начинается с индуктивности, нагрузочная характеристика будет резко падающей, выпрямленный ток прерывистым, импульсы обратного напряжения с крутым фронтом. Поэтому схема с индуктивностью практического интереса не представляет.
Рассмотрим емкостной фильтр /I/ (рис. 1.4).
Рис. 1.4. Основная схема однофазного выпрямителя с емкостным
фильтром и временная диаграмма ее работы (б)
Кривая выпрямленного напряжения U0 состоит из двух участков – отрезок синусоиды 1-2 ЭДС вторичной обмотки при открытом вентиле и отрезок экспоненты 2-3, когда вентиль закрыт и конденсатор разряжается на сопротивление нагрузки.
Все параметры схемы являются функцией угла отсечки (половина той части периода, в течение которой протекает ток через вентиль) и определяются графо-аналитическим методом.
Расчетные соотношения для такого выпрямителя получаются весьма простыми, если принять напряжение на емкости постоянным, что равносильно установке конденсатора с бесконечно большой емкостью.
В этом случае усложнение модели вентиля не приводит к усложнению счетных соотношений. Для учета порога выпрямления вентиля вводится расчетное выпрямленное напряжение U0, значение которого больше постоянной составляющей напряжение на выходе выпрямителя на величину порога выпрямления. При заданном постоянном напряжении на выходе U0зад расчетное напряжение U0 определится как
(1.9)
Так как в расчетной модели U0=const, то ток вентиля будет иметь точно косинусоидальную форму:
(1.10)
при
где rф = rв +rmp – сопротивление фазы выпрямителя; rmp - активное сопротивление обмоток трансформатора, приведенное ко вторичной обмотке.
Его постоянная составляющая
(1.11)
Поскольку при по определению угла отсечки ЭДС фазы равна выпрямленному напряжению
, (1.12)
то из (1.11) мoжнo определить угол отсечки:
(1.13)
Правую часть этого трансцендентного уравнения обычно обозначают как некоторую функцию угла отсечки .Графики функции позволяющие определить угол Θ, приведены на рис. 1.5
Рис. 1.5. Зависимость угла от параметра
Действующее значение ЭДС фазы вторичной обмотки, необходимые для получения расчетного выпрямленного напряжения U0, легко найти из (1.12) при известном угле отсечки.
(1.14)
Здесь коэффициент является функцией только угла отсечки. функцию подсчитать легко, но при расчете выпрямителя нахождения самого угла отсечки не является обязательным. Поэтому чаще предпочитают пользоваться не самой функцией, а однозначно связанной с ней функцией (рис. 1.6 а).
Для действующего значения тока вентиля с помощью не сложных преобразований получим формулу, в которой фигурируют лишь выпрямленный ток и безразмерная функция угла отсечки .
(1.15)
Максимальное значение тока вентиля получается при и равно
(1.16)
Рис 1.6. зависимости расчетных коэффициентов от параметра
А(Θ) для графо-аналитического метода
По изложенным соображениям в справочниках приводятся не функции и , а функции D(A) и F(A) (Рис. 1.6 б,в).
Габаритная мощность вторичной обмотки трансформатора
(1.17)
Коэффициент пульсаций по первой гармонике определяем с помощью фильтрового коэффициента (рис. 1.6, г,д,е) по формуле
(1.18)
В итоге необходимо отметить следующее:
При нагрузке, начинающейся о емкости, выпрямитель работает с отсечкой тока. Импульсы тока вентилей имеют длительность, меньшую Т/т2.
Выпрямленное напряжение и ток нагрузки имеют пилообразную форму. -
3.Форма импульса тока вентиля близка к косинусоидальной.
Чем больше ток нагрузки, тем больше угол отсечки тока и тем меньше выпрямленное напряжение.
Beличина емкости конденсатора определяет как напряжение пульсаций, так и отклонение от косинусоидальной формы импульса тока.
6. На приведенных соотношениях и основан простейший рас- чет выпрямителя, нагрузка которого начинается с емкости.
Если сопротивление индуктивности рассеяния, пересчитанное в фазу вторичной обмотки трансформатора, оказывается сравнимым с омическим сопротивлением фазы rф , то форма импульса тока фазы будет заметно отличаться от косинусоидальной (рис. 1.7) даже при бесконечно большой емкости конденсатора С/1/.
Длительность импульса получается больше 2 , и он становится несимметричным.
П
Рис. 1.7. Форма импульса тока фазы с учетом индуктивности рассеяния
остоянная составляющая выпрямленного напряжения, действующее и амплитудное значения тока вентиля и коэффициент пульсаций будут в этом случае зависеть не только от отношения rф/Rн, определяющего угол отсечки при Ls=0, но и от относительной постоянной времени зарядной цепи:
(1.19)
Проведя расчеты, аналогичные изложенным, можно получить формулы, подобные (1,14), (I.I5), (I.I6), (I.I8), но коэффициенты B(A),D(A),F(A),H(A,m2) входящие в них, будут функцией не только параметра А, но и X. Значения этих коэффициентов даются соответствующими кривыми на рис. I.6.A, это позволяет производить расчет выпрямителя по тем же самым формулам, что и при отсутствии индуктивности рассеяния.
В конце отметим достоинства основной однофазной схемы: "простота и минимальное число элементов. Недостатки схемы: большая величина пульсации, низкая частота пульсации, высокое обратное напряг лие на вентиле, вынужденное намагничивание трансформатора.
1.3 Основная двухфазная схема выпрямителя
Основная двухфазная схема выпрямителя представлена на рис. 1.8.
В первый полупериод открыт вентиль VD1 , и ток протекает через верхнюю половину вторичной обмотки, VD1 и сопротивление нагрузки Rн . Во второй полупериод открыт вентиль VD2 и Rн, ток протекает через нижнюю половину вторичной обмотки. Таким образом ток в Rн протекает в неизменном направлении и напряжение на выходе выпрямителя постоянно по знаку.
Определим основные параметры выпрямителя /2/. Среднее, значение выпрямленного напряжения
(1.20)
из (1.20) получаем
(1.21)
Частота пульсаций в 2 раза больше 'частоты сети fп=2fc. Коэффициент пульсаций по первой гармонике
(1.22)
Наибольшее обратное напряжение, прикладываемое к вентилю.
(1.23)
Среднее значение тока, протекающего через вентиль,
(1.24)
Габаритная мощность первичной обмотки трансформатора
(1.25)
Габаритная мощность вторичной обмотки трансформатора
(1.26)
Габаритная мощность трансформатора
(1.27)
Если использовать индуктивный фильтр, то форма тока и напряжения на нагрузке сохраняются и отличие в расчетах будет только в определении габаритных мощностей
(1.28)
Работа схемы на емкостной фильтр представлена на рис. 1.9.
В ремя работы фазы и вентиля в этом случае меньше половины перио- да и зависит от вели- чин С, RH . Расчет схемы ведется графо-аналитическим методом по методике, изложенное в 1.2 для m2=2 . Коэффициенты определяются по
графикам рис.1.6 а,б,в,д.
В
Рис. 1.9. Временная диаграмма работы основной двухфазной схемы выпрямителя на емкостный фильтр
конце отметим достоинства основной двухфазной схемы выпрямителя: повышенная частота пульсаций, минимальное число вентилей, возможность применения общего радиатора без изоляции вентилей. К недостаткам схемы следует отнести: усложненную конструкцию трансформатора, плохое использование трансформатора, высокое обратное напряжение на вентилях.
1.4 Двухфазная мостовая схема выпрямителя
Мостовая схема (рис. 1.10) строится на одной вторичной обмотке трансформатора.
Рис.1.10 Двухфазная мостовая схема выпрямителя
и временная диаграмма ее работы
В первый полупериод потенциал верхней точки вторичной обмотки трансформатора положителен относительно нижней точки, и ток протекает от плюса вторичной обмотки через вентильVD3,RН вентильVD2 к минусу вторичной обмотки.
Во второй полупериод потенциал нижней точки вторичной
обмотки трансформатора положителен относительно верхней точки, и ток протекает от плюса вторичной обмотки через вентиль VD4,VD1 к минусу вторичной обмотки. В результате через ток протекает в неизменном направлении. При .емкостном фильтре временная диаграмма совпадает с диаграммой для основной двухфазной схемы (рис. 1.9).
Основные параметры мостовой схемы выпрямления во многом совладают с параметрами основной двухфазной схемы выпрямления за исключением
; ;
(1.29)
Откуда видно, что мостовая схема из всех двухполупериодных схем обладает наилучшими технико-экономическими показателями.
Достоинства мостовой схемы: повышенная частота пульсаций, низкая величина обратного напряжения, прикладываемого к вентилю, хорошее использование трансформатора, возможность, работы без трансформатора.
Недостатки мостовой схемы: большое число вентилей, повышает падение напряжения в вентилях, невозможность установки однотипных вентилей на одном радиаторе -без изолирующих прокладок.
1.5 Основная трехфазная схема выпрямителя
На рис. 1.11 приведена основная трёхфазная схема .выпрямителя.
Н
Рис. 1.11. Основная трехфазная схема выпрямителя
апряжения U2 в фазах а , в, с сдвинуты на 120°, поэтому диод каждой фазы открывает" только третью часть периода, и ток протекает через фазную обмотку, диод и нагрузку Rн . Потом вступает в работу вторая фаза на одну треть периода и затем третья. В результате на нагрузке получается напряжение одной полярности с частотой пульсации в 3 раза превышающей частоту сети fп=3fc.
Основные параметры трехфазной схемы при соединении обмоток звезда-звезда (рис. 1.11) следующие /1 / . Среднее значение выпрямленного напряжения
(1.30)
Коэффициент пульсаций по первой гармонике
(1.31)
где m2=3 для основной трехфазной схемы.
Наибольшее обратное напряжение, прикладываемое к вентилю.
(1.32)
Среднее значение тока, протекающего через вентиль,.
(1.33)
Габаритные мощности трансформатора для активной нагрузки
, , (1.34)
и для индуктивной нагрузки
, , (1.35) (1.35)
Достоинством основной трехфазной схемы по сравнению с двухполупериодными схемами является меньшая величин, и большая частота пульсаций. Кроме того, из-за малого падения напряжения на вентилях эта схема часто применяется при очень низких напряжениях на нагрузке.
Недостатки схемы: большая величина обратного напряжения, прикладываемого к вентилю, плохое использование трансформатора, подмагничивание сердечника трансформатора постоянным током, невозможность соединения вторичной обмотки треугольником.
1.6. Трехфазная мостовая схема выпрямителя
На рис. I.12 приведена трехфазная мостовая схема выпрямителя (схема Ларионова)
Для схемы Ларионова, в отличие от предыдущей, трансформатор может иметь любое соединение первичных и вторичных обмоток - как треугольником, так и звездой.
Рис. 1.12. Трехфазная мостовая схема выпрямителя
Мостовую схему можно представить в виде последовательного соединения, двух основных трехфазных выпрямителей. Один выпрямитель состоит из вентилей VD4…VD6, катоды которых соединены в общую точку. Напряжение на выводе его положительно, относительно нулевой точки трансформатора.Второй выпрямитель образует вентили VD1..VD3. Выходы этих выпрямителей соединены последовательно, и к нагрузке подводится суммарное напряжение.
Основные параметры схемы Ларионова /1/ . Среднее значение выпрямленного напряжения
(1.36)
Частота пульсаций
(1.37)
Коэффициент пульсаций по первой гармонике
(1.38)
где m2= 6 для схемы Ларионова.
Наибольшее обратное напряжение, прикладываемое к вентилю,
(1.39)
Среднее значение тока, протекающего через вентиль
(1.40)
Габаритная мощность трансформатора не зависит от вида нагрузки
(1.41)
Сравнивая параметры основной трехфазной семы выпрямителя и схемы Ларионова, необходимо отметить следующее преимущества последней: малое обратное напряжение на вентилях, хорошее использование трансформатора, небольшая амплитуда и повышенная частота пульсации, отсутствие вынужденного намагничивания трансформатора и возможность применения трансформатора с любыми схемами соединения обмоток. Недостаток схемы Ларионова - большое число вентилей.
1.7 Выбор схемы выпрямителя и вентиля
Принято классифицировать схемы выпрямителей по числу выпрямленных фаз переменного напряжения. Различают одно-, двух-, трех- и шестифазные схемы /1/ . Выпрямители с большим числом фаз встречаются редко.
Проведем сравнение рассмотренных выше схем выпрямителей. Основная однофазная схема характеризуется относительно плохими показателями выпрямления. В ней плохо используется трансформатор, получаются большие пульсации выпрямленного напряжения при низкой их основной частоте. Помимо этого, однофазные, как и двухфазные, схемы создают несимметричную нагрузку на трехфазную сеть.
Однако простота однофазных схем заставляет отдавать предпочтение перец многофазными в целом ряде случаев, в .особенности при получении высоких напряжений "при малых токах нагрузки . Более часто и? однофазных схем применяют основную схему, схему удвоения и схемы умножения напряжения.
Двухфазные схемы выпрямителей по сравнению с однофазными дают более высокую частоту пульсаций и меньшею их величину. Поэтому хорошая фильтрация в них достигается значительно проще. Этим и объясняется широкое применение двухфазных схем. Из них наиболее популярны основная и мостовая.
Основная трехфазная схема выпрямителя имеет неплохие показатели, но относительно сложный трансформатор. Поэтому чаще всего ее применяют яри средних и больших мощностях и невысоких требованиях к пульсациям. При малых заданных пульсациях более выгодными оказываются усложненные трехфазные схемы (схема Ларионова).
При выборе вентиля /1,6...8/ необходимо, во-первых, обеспечить запас по току
(1.42)
где - - максимально допустимый выпрямленный ток диода, приводимый в справочнике по диодам.
Вторым важным показателем д. л выбора Вентиля является максимально-допустимая амплитуда обратного напряжения, которая должна превышать наибольшее обратное напряжение на вентиле, рассчитанное в задаче, по крайней мере на 20 процентов.
Немаловажным показателем является и прямое падение напряжения на вентиле Uпр , которое определяет потери мощности на диодах и в конечном итоге к.п.д. выпрямителя.
По этим трем показателям и следует выбирать вентиль для выпрямителя.
1.8 Вопросы для самопроверки и контроля
1.Вольт-амперные характеристики вентиля
2.Основные параметры выпрямителя
3.Принцип действия основной однофазной схемы выпрямителя.
4.Преимущества и недостатки основной однофазной схемы выпрямителе
5.Порядок расчета схемы выпрямителя с емкостной реакцией нагрузки..
6.Влияние сопротивления индуктивности рассеяния при расчете выпрямителя.
7.Принцип действия основной двухфазной схемы выпрямителя.
8.Преимущества и недостатки основной двухфазной схемы выпрямителя.
9.Принцип действия, преимущества и недостатки двухфазной мостовой схемы выпрямления.
10.Основная трехфазная схема выпрямителя, преимущества и недостатки.
11.Преимущества и недостатки трехфазной мостовой схемы выпрямителя.
12.Сравнительная характеристика однофазных и двухфазных схем выпрямителей.
13.Сравнительная характеристика двухфазных и трехфазных схем выпрямителей.
14.По каким показателям выбирается вентиль для выпрямителя
1.9 Порядок расчета выпрямителя
Задача проектирования выпрямителей формулируется следующим образом. Дано: напряжение U0 и ток нагрузки I0 , вид нагрузки (активная, индуктивная или емкостная), частота сети fc , максимальное отклонение напряжения сети от номинального значения , в процентах, коэффициент пульсаций по первой гармонике. действующее значение эдс первичной обмотки.
Необходимо выбрать одну из приведенных выше схем выпрямителей и рассчитать основные параметры.
Схему выпрямителя следует выбирать в соответствии с рекомендациями подраздела 1.7 с учетом коэффициента пульсаций по первой гармонике.
Далее выбирается диод по трем основным показателям /6...8/. Расчет следует проводить с учетом максимального отклонения напряжения сети от номинального значения, т.е. в формулы для Uобр м следует подставлять вместо U0
(1.43)
На следующем этапе определяются ориентировочные значения омического и индуктивного сопротивлений трансформатора
(1.44)
(1.45)
где S - число стержней магнитопровода, несущих обмотки;
S- I - для броневого, S = 2 - для стержневого, S= 3 - ' для трехфазного трансформаторов; Bm- амплитуда индукции в сердечнике трансформатора, определяется из графика рис. 1.13, коэффициенты Kr и Kl определяются из табл. 1.1
Таблица 1.1
Схема выпрямителя |
Kr |
Kl |
|
1 |
2 |
3 |
|
Основная однофазная |
2.3 |
4.1∙10-3 |
|
Основная двухфазная |
4.7 |
|
|
Двухфазная мостовая |
3.5 |
|
|
Основная трехфазная |
6.9 |
|
|
Трехфазная мостовая |
4.5 |
|
Далее определяем напряжение холостого хода выпрямителя
Рис. 1.13 Зависимость амплитуды индукции в сердечнике трансформатора от габаритной мощности
(1.46)
где N1 - число вентилей, включенных последовательно c нагрузкой.
Потом разделяем параметры для расчета трансформатора U2, S1, S2, Sтр. Причем, напряжение на вторичной обмотке U2 надо рассчитывать не для. U0, а для U0xx .
Далее определяем максимальное значение напряжения холостого хода
(1.47)
Зная это напряжение, определяем заново Uобрм в функции Uоххмакс. Если выбранный вентиль не удовлетворяет по этому показателю, то следует выбрать другой вентиль и повторить предыдущие расчеты.
Внутренние сопротивление выпрямителя определяем по формуле
(1.48)
И на последнем этапе определяем к.п.д. выпрямителя
(1.49)
где - потери мощности во всех диодах N2;
(1.50)
п отери мощности в трансформаторе; тора, определяемый из графиков рис 1.14
Варианты заданий для индивиду-
альной работы студентов приведены
в таблице 1.2, где вид нагрузки обозначен цифрой:1-активная; 2-индуктивная; 3-ёмкостная.
Рис. 1.14. Зависимости к.п.д. трансформатора от габаритной мощности
№ варианта |
U0,B |
I0,A |
Вид нагрузки |
U1,B |
Aмакс% |
Fc, гц |
Kп1 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 |
4 6 600 200 9 100 12 250 15 24 80 30 1000 28 70 26 14 300 13 120 8 400 700 5 150 |
20 10 0.04 2 7 5 8 2 3 20 5 15 0.01 13 6 18 4 1.5 7 4 8 1 0.02 16 2.5 |
1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 |
220 220 110 110 220 400 220 110 22 380 22 110 500 220 110 400 110 500 220 110 400 110 220 220 110 |
10 5 6 8 15 20 12 15 5 10 20 8 6 11 13 14 7 6 8 10 12 15 18 17 12 |
50 50 50 400 50 50 50 400 50 50 50 400 50 50 50 400 50 50 50 400 50 50 50 400 50 |
0.09
0.01
0.03
0.02
0.04
0.05
0.06
0.07
|
Таблица 1.2
2. РАСЧЕТ СТАБИЛИЗАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЯ