2868
.pdfкрытые изоляционными материалами, обеспечивающими работу обмоток в широком интервале температур, влажности и механических воздействий [21]. Для обмоток с шагом целесообразно использовать неизолированный медный провод типа МГМ, покрытый слоем серебра. Для однослойных и многослойных катушек могут быть применены провода ПЭВ-1, ПЭВ-2, ПЭВТЛ-1, ПЭВТЛ-2, ПЭВКЛ и др., обеспечивающие работу обмоток в интервале температур от минус 60 до +120° С.
Для изготовления бескаркасных катушек применяется провод ПЭВД с термопластическим покрытием и рабочей температурой до 105 °С и провод марки ПЭТВТР (tраб < 130 °С). Применение этих проводов позволяет избавиться от сложной технологической операции склеивания витков.
Для уменьшения собственной емкости многослойных катушек индуктивности применяются часто провода с дополнительной шелковой изоляцией ПЭЛШО, ПЭВШО и т. п. Для катушек, работающих в диапазоне частот ниже 1,5 МГц, используется провод литцендрат, который состоит из отдельных изолированных и перевитых между собой тонких (диаметром от 0,05 до 0,07 мм) медных проводов [12]. Общая поверхность всех этих проводов получается довольно большой, и поэтому на высоких частотах сопротивление литцендрата оказывается несколько меньше, чем у обычного провода такого же диаметра.
Но в любом сечении литцендрата всегда имеется некоторое напряжение (разность потенциалов) между отдельными проводами вследствие их различного положения в сечении и различного сопротивления. При возрастании частоты эти различия будут еще более заметными и приведут к дальнейшему увеличению напряжения между проводниками и росту потерь в их изоляции. Поэтому преимущества литцендрата по сравнению со сплошным проводом на частотах выше 1,5 МГц практически теряются.
С учетом последнего замечания следует отметить, что в случае применения литцендрата необходимо тщательно зачищать и пропаивать все проводники. Одна непропаянная жилка
61
может во много раз ухудшить добротность катушки. К проводам этого типа относятся провода марок ЛЭШО и ЛЭШД.
Несмотря на то, что литцендрат позволяет заметно уменьшать потери в катушке, в настоящее время он почти не применяется. Уменьшение потерь в катушке получают более эффективным и в то же время более простым и дешевым способом – путем применения ферромагнитных сердечников.
На частотах выше 1 МГц при небольшой плотности тока выгодно применять обмотку из плоского (ленточного) проводника, что повышает ее жесткость. Глубина проникновения тока в проводник на этих частотах незначительна, поэтому толщина проводника может быть небольшой. В качестве проводников используются также металлические слои (серебряные, медные), полученные методом химического осаждения металла или методом его вжигания в керамический каркас с последующим усилением слоя путем гальванизации.
При повышении плотности тока в обмотках высокодобротных катушек, особенно на частотах от 50 до 500 МГц, применяется посеребренный круглый медный провод без изоляции. В обмотках катушек выходных контуров мощных радиопередатчиков плотность тока достигает значительных величин, а поэтому возникает необходимость в отводе тепла от катушек. Проводники обмотки в этом случае выполняются трубчатыми, и через них пропускается охлаждающая жидкость (например, вода).
62
4. ПАРАМЕТРЫ КАТУШЕК ИНДУКТИВНОСТИ
Основными характеристиками катушек являются индуктивность, собственная емкость, активное сопротивление и добротность, температурная стабильность индуктивности.
4.1. Индуктивность катушки
Согласно ГОСТ Р 52002-2003 и ГОСТ 20715-75 предусмотрены следующие термины и определения индуктивности.
Собственная индуктивность L - это скалярная величина, равная отношению потокосцепления самоиндукции элемента
электрической цепи к электрическому току I в нем
L |
|
. |
(4.1) |
|
|||
|
I |
|
Это понятие относится к одной катушке индуктивности или одному ее элементу, которые является одновременно источником магнитного поля и ее приемником.
Взаимная индуктивность M12 - скалярная величина,
равная отношению потокосцепления взаимной индукции одного элемента 1 электрической цепи к току I2 в другом элементе,
обусловливающему это потокосцепление
M |
12 |
|
1 |
. |
(4.2) |
|
|||||
|
|
I2 |
|
Это понятие относится как минимум к двум катушкам индуктивности или к двум элементам одной катушки, одни из которых являются одновременно источником магнитного поля, а другой - ее приемником и наоборот.
Начальная индуктивность катушки - значение индук-
63
тивности, определенное при условии отсутствия влияния собственной емкости, изменения начальной проницаемости сердечника и собственной индуктивности. Начальная индуктивность – это собственная индуктивность идеальной катушки. Индуктивность, максимально приближенная к начальной индуктивности определяется на низкой частоте, где практически отсутствует влияние собственной емкости.
Эффективная (действующая) индуктивность катушки - значение индуктивности, определенное с учетом влияния собственной емкости, собственной индуктивности и изменения начальной проницаемости сердечника.
В настоящее время частично катушки индуктивности также как резисторы и конденсаторы можно отнести к изделиям общего применения. Они производятся на специализированных предприятиях и предназначены для продажи. Однако много катушек проектируют и производят те предприятия, в изделиях которых предполагается их эксплуатация. То есть такие катушки являются изделиями частного применения.
Для катушек обоих типов существует понятие номинальной индуктивности. Номинальная индуктивность - значение индуктивности, являющееся исходной для отсчета отклонений.
Номинальные индуктивности для катушек общего применения регламентируется обычно рядами Е6 и Е12 с допуска-
ми 1 %, 2 %, 5 %, 10 %, 20 % и 30 %.
Номинальные индуктивности и допуски для катушек частного применения определяются результатами электрического расчета, представленным в техническом задании на разработку катушки и регламентируются стандартами предприятий или техническими условиями на конкретную аппаратуру.
На практике под индуктивностью катушки обычно имеют ввиду действующую индуктивность. В РЭА применяются катушки с индуктивностью от долей микрогенри (контурные высокочастотные) до десятков генри (дроссели фильтров выпрямителей). Контурные катушки по величине индуктивности изготовляются с точностью от 0,2 до 0,5%, а для других катушек индуктивности допустима точность до 30 %.
64
Индуктивность катушки пропорциональна линейным размерам обмотки катушки, магнитной проницаемости сердечника, квадрату числа витков намотки и соотношению размеров экрана и обмотки.
В зависимости от вида и типа обмотки существуют различные аналитические или графические алгоритмы расчета ее параметров.
Из теоретической электротехники известно следующее выражение для индуктивности L длинного соленоида круглого сечения S (предполагается = 1) [23]
L |
0 N2S |
, |
(4.3) |
|
l
где 0 - магнитная постоянная;
N - число витков
l -длина магнитной силовой линии.
Это выражение дает достаточно точный (до 2%) результат лишь для соленоидов, длина которых от 20 до 30 раз больше диаметра, со сплошной намоткой проводом, имеющим бесконечно тонкую изоляцию. В реальных соленоидах (катушках) длина обычно соизмерима с диаметром. Благодаря этому магнитное поле у концов катушки искривляется, крайние витки сцепляются с меньшим числом магнитных силовых линий и фактическая индуктивность оказывается меньше расчетной.
Точный учет этого явления приводит к громоздким, неудобным для практики выражениям. Поэтому для простоты в расчетные формулы вводят поправочные коэффициенты, вели-
чина которых зависит от отношения |
|
l/D. Наиболее удобной |
является следующая формула [12] |
|
|
L L N2 D 10 3 |
, |
(4.4) |
0 |
|
|
где L — индуктивность, мкГн; D — диаметр катушки, см.
65
Значения |
поправочных |
коэффициентов |
L0 |
для |
од- |
||||||||
нослойных катушек приведена на рис. 4.1. |
|
|
|
|
|
||||||||
|
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
l/D |
|
|
Lo |
|
|
|
Lo |
|
|
|
|
|
|
Lo |
|
|
7 |
|
|
|
19 |
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
6 |
|
|
|
17 |
|
Lo |
|
|
|
|
9 |
|
|
5 |
|
|
|
15 |
|
1,7 |
|
|
|
|
8 |
|
|
4 |
|
|
|
13 |
|
1,5 |
|
|
|
|
7 |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
1,3 |
|
|
|
|
6 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
1,1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l/D |
|
|
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
Рис. 4.1. График значений коэффициента L0 для однослойных катушек
При намотке с шагом происходит ослабление потока сцепления, поэтому индуктивность уменьшается. Фактическая индуктивность катушки, намотанной с шагом проводом круглого сечения, будет равна
L L -2 N D À Â 10 3 , |
(4.5) |
где L — фактическая индуктивность катушки, мкГн;
L — индуктивность катушки, вычисленная по формуле (4,4), то есть без учета поправки на шаг намотки, мкГн;
А — поправочный коэффициент, учитывающий разницу в индуктивности витка из провода круглого сечения и витка из тонкой узкой ленты;
В — поправочный коэффициент, учитывающий разницу во взаимной индуктивности между действительными
66
витками и витками сплошной намотки из тонкой и узкой ленты.
Значение коэффициентов А и В представлены на рис. 4.2, а величина D выражены в см.
Рис. 4.2. Значение коэффициентов А и В
Расчет индуктивности катушек, намотанных на ребристый каркас с сечением в виде правильного многоугольника с числом сторон n больше 5, может быть произведен по вышеприведенным формулам, если расчетный диаметр D принять равным
|
D |
DÂÏ DÎÏ |
, |
(4.6) |
|
|
|||
|
2 |
|
|
|
где DÂÏ |
— диаметр вписанной окружности; |
|
||
DÎÏ |
— диаметр описанной окружности. |
|
Формулу (4.4) можно применить также и для расчета индуктивности многослойных катушек. Для таких катушек вместо диаметра D обмотки однослойных катушек используют средний диаметр Dñð многослойной обмотки. В этом случае вели-
чина коэффициента L0 зависит не только от отношения длины
67
обмотки к среднему диаметруl/Dñð , но и от отношения глубины обмотки к этому диаметру t/Dcð . Значения коэффициента L0
для многослойных катушек приведены на рис. 4.3.
1,6 |
l/Dcр |
|
Lo=3 |
|
4,6 |
l/Dср |
|
Lo=1,3 |
|
||
1,4 |
|
|
|
4,2 |
|
|
|
||||
|
|
3,5 |
|
|
|
1,5 |
|
|
|||
1,2 |
|
|
|
3,8 |
|
|
|
|
|||
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1,0 |
|
5 |
|
|
3,4 |
|
2 |
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
3,0 |
|
|
|
|
|
||
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,6 |
|
|
|
2,6 |
|
2,5 |
|
|
|
||
7 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,4 |
8 |
|
|
|
2,2 |
|
3 |
|
|
|
|
0,2 |
10 |
|
|
|
1,8 |
|
|
|
|
|
|
2015 |
|
t/Dср |
|
4 |
|
|
t/Dср |
|
|||
|
|
|
|
1,4 |
|
|
|
|
|||
0 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
||
0 |
Рис. 4.3. Графики значений коэффициента Lo для многослойных катушек (значения Lo при t/Dср = 0 cоответствуют многослойной катушке с малой толщиной намотки)
Индуктивность плоской катушки может быть приближенно определена по формулам для индуктивности цилиндрической катушки с таким же числом витков и шагом намотки, имеющей диаметр, равный диаметру среднего витка плоской катушки.
В контурах для частот в сотни МГц индуктивности представляют собой отрезки проводников и плоских фигур. Индуктивности таких тоководов L, мкГн, определяются по нижеприведенным формулам:
- для отрезка длиной l, см прямого провода круглого се-
68
чения диаметром d , см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4l |
|
d |
|
3 |
|
|
L 2l |
2,3lg |
|
|
|
1 10 |
|
; |
(4.7) |
d |
2l |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
- для отрезка длиной l, см прямого провода прямоугольного сечения (лента) со сторонами a и b, см
|
|
2l |
|
a b |
|
|
3 |
|
|
L 2l |
2,3lg |
|
0,22 |
|
0,5 |
10 |
|
; |
(4.8) |
a b |
l |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
- для окружности диаметром D , см проводом круглого сечения диаметром d , см
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8D |
|
|
|
|
L 2 D |
|
2,3lg |
|
3 |
|
|
|
|
|
2 10 |
|
; |
(4.9) |
||
|
b |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- для окружности диаметром D , см проводом прямоугольного сечения (ленты) шириной b, см
|
|
|
b2 |
4D |
|
b2 |
|
|
3 |
|
|
||
L 2 D 2,3 |
1 |
|
|
lg |
|
|
|
|
0,5 10 |
|
. |
(4.10) |
|
8D |
2 |
b |
32D |
2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.2.Сопротивление потерь в катушке
Вкатушках индуктивности помимо основного эффекта взаимодействия тока и магнитного поля наблюдаются паразитные эффекты, вследствие которых импеданс катушки не является чисто реактивным. Наличие паразитных эффектов ведёт к появлению потерь в катушке, оцениваемых сопротивлением по-
терь r [24].
Выбор марки и, главное, диаметра провода обмотки катушки сильно влияет на значение сопротивления потерь, следовательно, и добротности. При проектировании высокочастотных катушек стремятся добиться наивысшего значения добротности при заданных габаритах.
На рис. 4.4 изображена упрощенная схему замещения катушки.
L r
i
Рис. 4.4. Простая схема замещения реальной катушки индуктивности
На этой схеме сопротивление последовательных потерь в общем случае представляет собой сумму сопротивлений потерь в меди провода намотки rì , в собственной емкости катушки rñ ,
в сердечнике катушки r и в экране rý , т.е.r rì rñ r rý . В первом приближении можно полагать, что величина сопротивления потерь в катушке без сердечника и экрана равна сопротивлению провода катушки току высокой частоты, т.е.
.
На низких частотах активное сопротивление катушки индуктивности можно считать равным сопротивлению провода ее обмотки на постоянном токе. С переходом на более высокие частоты начинает проявляться поверхностный эффект и активное
69 |
70 |
сопротивление катушки возрастает. Кроме того, при сворачивании провода в спираль, т.е. при его намотке на катушку, магнитное поле проводника искажается вследствие появления магнитной связи между отдельными витками, и оно оказывается несимметричным относительно сечения провода. Это, в свою очередь, приводит к неравномерному распределению тока по периметру сечения проводника: внутри витка плотность тока будет выше. Смещение тока высокой частоты к оси обмотки катушки носит название эффекта близости. Его влияние также увеличивает активное сопротивление катушки.
Сопротивление провода току высокой частоты определяется соотношением
rì rìî kïý káë , (4.11)
где rìî – сопротивление провода намотки постоянному то-
ку, Ом;
kïý - коэффициент, учитывающий влияние поверх-
ностного эффекта;
káë - коэффициент, учитывающий влияние эффекта
близости.
В свою очередь
r |
|
lïð |
, |
|
(4.12) |
|
|
||||||
ìî |
|
Sïð.ì |
|
|
||
где lïð - длина провода обмотки катушки, м; |
|
|
||||
|
Îì |
ìì 2 |
||||
- удельное сопротивление меди, 0,0175 |
|
|
; |
|||
|
|
ì
Sïð.ì - площадь сечения провода по меди, мм2. Длина провода обмотки катушки определяется как
71
lïð Dñð N, |
(4.13) |
где Dñð - средний диаметр обмотки, м;
N - число витков.
Сумма коэффициентов kïý и káë больше единицы. Следо-
вательно, сопротивление провода намотки катушки индуктивности току высокой частоты выше, чем сопротивление провода постоянному току.
Из соотношения (4.11) следует, что составляющая сопротивления провода, обусловленная поверхностным эффектом, определяется выражением rïý rìî kïý . Проведем оценку ве-
личины rïý .
Как известно [1], поверхностный эффект заключается в вытеснении высокочастотного тока на поверхность провода за счет внутреннего электромагнитного экранирования вихревыми токами. В результате плотность тока в глубине провода уменьшается, поэтому уменьшается и эффективное сечение проводника Sýô , как это показано на рис. 4.5.
Рис. 4.5. Распределение токов в сечении проводника на высокой частоте
Глубина проникновения тока для некоторых металлов
72
определяется выражением |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
. (4.14) |
|||
|
0 2 f |
|
|
|
||||||||
|
|
0 |
|
|
|
0 f |
|
|
где - относительная магнитная проницаемость металла проводника;
0 - универсальная магнитная постоянная, Гн/м;
- удельная электропроводность металла провода,
Ом · м;
- угловая частота тока, рад/с;
f- круговая частота тока, Гц.
Сучетом того, что материл проводов – это в большинстве случаев диамагнетики ( ≈ 1), получаем
|
|
1 |
|
. |
(4.15) |
|
|
|
|||
|
|
0 f |
|
То есть глубина проникновения тока зависит только от частоты тока и проводимости металла проводника.
Для практических расчетов формулу удобно представить в виде [25]
|
Ì |
|
|
, |
(4.16) |
|
|
|
|||
|
|
f |
|
где - глубина проникновения тока, мм;
Ì- коэффициент, зависящий от материала провода,
ììÃö;
f - круговая частота тока, Гц.
Значение коэффициента М для некоторых металлов представлены в таблице.
73
К определению толщины скин–слоя некоторых металлов
Металл |
|
|
Коэффициент М |
|
|||
Серебро |
|
|
64,2 |
|
|
||
Медь |
|
|
66 |
|
|
|
|
Алюминий |
|
|
82,6 |
|
|
||
Следовательно, |
|
|
l |
|
|
|
|
r |
|
, |
(4.17) |
||||
Sýô .ì |
|||||||
|
пэ |
|
|
|
где l – длина провода обмотки.
Другой причиной увеличения сопротивления провода намотки является эффект близости, наблюдающийся в проводнике, свернутом в спираль. При этом плотность линий магнитного поля, пересекающих проводник с внутренней и наружной стороны, различна. В результате высокочастотный ток смещается к внутренним частям провода намотки (рис. 4.6).
Из соотношения (4.11) следует, что составляющая сопротивления провода, обусловленная эффектом близости, определяется выражением ráë rì.î káë .
Sэ |
Рис. 4.6. К возникновению эффекта близости
Для расчета коэффициентов kïý и káë , учитывающих по-
верхностный эффект и эффект близости, применяется графоана-
74
литический метод, в котором сочетаются как расчетные формулы, так и специальные графики, номограммы или таблицы [1].
В практических случаях для частот f 10 МГц коэффициенты kïý и káë рассчитываются по формулам
kïý |
F z ; |
|
|
(4.18) |
||
|
|
|
kNdпр.м |
2 |
G z , |
|
k |
|
|
|
(4.19) |
||
|
2D |
|||||
|
áë |
|
|
|
|
|
|
|
|
ср |
|
|
|
где F z и G z – функции Бесселя от переменной z; dпр.м – диаметр провода намотки без изоляции, см;
f – частота тока, протекающего через катушку, Гц; k – коэффициент;
Dñð – средний диаметр обмотки, см;
N– число витков катушки.
Всвою очередь параметр z определяется по формуле
z 0,106dïð .ì f , |
(4.20) |
а коэффициент k зависит от отношения длины катушки l, к ее среднему диаметруDñð , и определяется из графика
k f l/Dñð на рис. 4.10, б.
Подставляя выражения 4.18 и 4.19 в соотношение (4.11), получим следующую формулу для расчета сопротивления провода катушки индуктивности току высокой частоты
|
|
kNd |
|
|
2 |
|
|
|
|
м.о |
|
|
|||||
rì rì .î |
|
|
|
|
|
|
|
|
2Dср |
|
|
||||||
F(z) |
|
|
|
G(z) . |
(4.21) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Графики значений функций F(z) и G(z) представлены на рис. 4.7.
Рис. 4.7. Графики значений: функций Бесселя F(z) и G(z); б – коэффициента k f (l/Dcp )для расчета сопротивления
однослойных катушек Приведенные выше формулы указывают на сложную зави-
симость между сопротивлением провода катушки и его диаметром, так как при этом изменяется проявление поверхностного эффекта и эффекта близости. Рассмотрим вопрос о влиянии диаметра провода на сопротивление катушки.
Увеличение диаметра прямолинейного провода и, соответственно, рост его периметра ведут к уменьшению сопротивления провода току высокой частоты. Зависимость сопротивления rпэ отрезка прямолинейного провода от диаметра dпр.м при некоторой фиксированной частоте представлена соответствующей кривой на рис. 4.8.
75 |
76 |
rм
rпэ |
Rбл |
dопт |
dмo |
Рис. 4.8. Идентификация оптимального диаметра провода
При свертывании провода в спираль возникает эффект близости, который проявляется тем сильнее, чем больше диаметр провода. Увеличение сопротивления за счет эффекта близости пропорционально диаметру провода и изображается на рис. 4.8, прямой, обозначенной rбл. Сложив величины, характеризуемые кривыми rпэ и rбл, получим изменение полного активного сопротивления провода катушки в зависимости от его диаметра; эта зависимость выражается кривой rм. Ход зависимости rм = f(dпрм) показывает, что при определенном диаметре провода dопт сопротивление катушки имеет минимальное значение.
Диаметр провода dопт, при котором сопротивление катушки току высокой частоты минимально, называется оптималь - ным диаметром провода высокочастотной катушки.
Изменение диаметра провода в ту или иную сторону от оптимального значения ведет к увеличению сопротивления катушки. При меньших диаметрах провода преобладает влияние поверхностного эффекта, при больших диаметрах – эффекта близости.
Расчет оптимального диаметра провода может быть произведен путем определения минимума выражения (4.21) [4]. Расчет по этому методу сводится к определению вспомогательного коэффициента k по графикам на рис. 4.9.
77
а |
б |
Рис. 4.9. Графики значений коэффициента k для расчета сопротивления: а – для однослойных и тонких многослойных катушек (m – число слоев), б – для многослойных толстых катушек
Далее проводится расчет вспомогательного параметра z по формуле
z |
z |
0,106 |
|
, |
|
|
f |
(4.22) |
|||||
|
||||||
где f частота, Гц, |
dïð.ì |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
и вспомогательного параметра |
по формуле |
|
78
|
k N |
2 |
|
|
|
|
|
, |
(4.23) |
|
||||
|
|
|
|
|
|
2 z Dñð |
|
|
где Dñð - диаметр однослойной катушки или средний диа-
метр многослойной катушки, см.
Изграфиканарис.4.10.определяютзначениепараметра zîïò .
Рис.4.10. График зависимости zîïò от параметра
Далее вычисляют оптимальный диаметр провода dîïò
по формуле
dîïò |
|
zîïò |
. |
(4.24) |
|
||||
|
|
z |
|
При > 2000 zîïò рассчитывается согласно выражению
zîïò |
|
|
2 |
|
, |
(4.25) |
|
|
|
|
|||||
2 |
|||||||
|
6 |
|
|
|
а при < 0,3 zîïò |
рассчитывается по формуле |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
zîïò |
|
|
2 |
|
0,71. |
(4.26) |
|
|
|||||
|
|
|
|
Полученное значение оптимального диаметра округляют до ближайшего стандартного.
Для употребительных размеров однослойных катушек оптимальный диаметр провода лежит в пределах от 0,2 до 0,6 мм, а для многослойных катушек – от 0,08 до 0,2 мм.
Расчет оптимального диаметра провода для катушек, работающих в пределах некоторого диапазона, следует производить для средней частоты, так как это обеспечивает наибольшее постоянство добротности в пределах заданного диапазона. При наличии больших диэлектрических потерь расчет оптимального диаметра следует производить для наивысшей частоты диапазона.
Диэлектрические потери Rä возникают в поле собствен-
ной емкости катушки через диэлектрик Ñîä и зависят от вели-
чины этой емкости, от качества (tg ) материала каркаса и от частоты . Образование собственной емкости катушки через диэлектрик Ñîä и через воздух Ñîâ показано на рис. 4.11[15].
Рис. 4.11
79 |
80 |