Фасадная система U-Kon_рекомендации

При расположении воздушной прослойки на одной стороне здания, можно принять кн = кз. В этом случае, если пренебречь изменением скорости ветра по высоте формула (6) примет вид:

Vпр	=		0,08Н(tср - tн )
			Sx	,		(10)
Формула (7) примет вид:

Vпр	=		2gH (g	н - gпр )
			gпр	× Sx	,		(11)

γпр - плотность воздуха в прослойке.

Указанные формулы применены в технической системе. При этом γ имеет размерность кг/м3.

В системе СИ в числителе «g» будет отсутствовать, а «γ» имеет размерность Н/м3. Из полученных по указанным формулам скорость движения воздуха корректируется

с учетом потерь давления на трение по известным из курса «Вентиляция» методам. Расход воздуха в прослойке определяется по формуле:

W = Vпр · 3600 ·δпр · γпр,

(12)

где δпр - толщина воздушной прослойки шириной 1 м, или площадь Fпр, м2.

7.6.5. Определение параметров тепловлажностного режима прослойки

Температура входящего в прослойку воздуха τо определяется по формуле:

τo	= tн	+	t	в - tн
			m × αв (		Бw + 23Бo ) ,			(13)

где tв, tн - расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха; m - коэффициент, равный 0,26 в системе СИ и 0,3 - в технической. Остальные обозначения даны в [17].

Допускается определять температуру воздуха, входящего в воздушную прослойку, по формуле

τo = n · tн,

(14)

где n = 0,95.

Температура воздуха по длине прослойки определяется по формуле:

t y	=	(кв × t	в + кн × t	н ) + [τo (кв + кн ) - (кв × t	в + кн × tн )]× e-[Cв (кв +кн )h y /WC]
				кв + кн	,		(15)

где кв и кн - коэффициенты теплопередачи внутреннего и наружного частей стены до середины прослойки;

hу - расстояние между стыковыми горизонтальными швами, служащими для поступления (или вытяжки) воздуха.

При определении термического сопротивления прослойки Rпр следует пользоваться формулами:

	R пр =	1
		aпр ,		(16)
где	αпр = 5,5 + 5,7Vпр + αл,			(17)

где αл - коэффициент лучистого теплообмена; Св - переводной коэффициент: в технической системе равен 1, а в СИ В = 3,6.

Действительная упругость водяного пара на выходе из прослойки определяется по формуле:

	ey	=	(Mв × eв + Mн × eн ) + [eo (Mв + Mн ) - (Mв × eв + Mн × eн )]× e-[n(Mв +M н )h y /WB]
			Mв	+ Mн	.	(18)

Полученная по данной формуле величина упругости водяного пара на выходе из прослойки еу должна быть меньше максимальной упругости водяного пара Еу.

Если ey > Ey, то необходимо изменить геометрические параметры прослойки стены здания.

В формуле (18) Мв и Мн равны соответственно:

Mв =	1		; Mн =	1	,
	SR			SRпн
		вп			(19)

где:

Rвп и Rпн - сумма сопротивлений паропроницанию от внутренней поверхности до воздушной прослойки и от воздушной прослойки до наружной поверхности;

ев и ен - действительная упругость водяного пара с внутренней стороны стены и снаружи;

еo - упругость водяного пара воздуха, входящего в прослойку;

B =		1,058	,
		+ t y /273
1			(20)

n - переводной коэффициент.

7.6.6. Методика определения условного приведенного сопротивления паропроницанию с учетом швов-зазоров между панелями экранами

Для расчета используются либо коэффициенты паропроницаемости материалов - экрана по СНиП II-3-79* (98 г.), либо полученные экспериментально.

Расчет приведенного сопротивления паропроницанию экранов с учетом швовзазоров производится в следующей последовательности:

1) Определяется условное сопротивление паропроницанию в стыковых щелях по формуле:

R	1	=	δэ
	п		(Вηш/ΣΣш ) м2 · ч · Па/мг (м2 · ч · мм рт. ст.)/г,		(21)

где В - коэффициент перевода из системы СИ в техническую, равен 7,5; в технической

В = 1; ηш = 6,5 [мг/м2 · ч · Па (г/м2 · ч · мм рт. ст.)];

Σξш - местные сопротивления проходу воздуха (см. формулу 6); δэ - толщина экрана, м.

2) Определяется сопротивление паропроницанию панелей по глади по формуле:

	R п	=	δэ
			µэ ,		(22)

где µэ - коэффициент паропроницаемости панели по СНиП II-3-79* [4].

3) Определяется приведенное условное сопротивление паропроницанию панелей с

учетом щелей Rппр по формуле

R		пр =			ΣF		,
	п				+	F'
				Fгл
				Rп		R'п	(23)

где

ΣF - суммарная расчетная площадь панели (как правило принимается 1 м2); Fгл - площадь панели без щелей, м2;

F′ - площадь швов, через которые поступает воздух. Как правило, площадь выходных швов в верхней части панели не учитывается;

Rп и R′п - см. выше.

7.7. Теплотехнический расчет наружных стен с вентилируемым фасадом

Расчет производится для г. Москвы.

7.7.1. Расчет толщины теплоизоляции

Толщина теплоизоляции из минваты типа «Фасад-Баттс» для кирпичной (рис. 7.1) стены для г. Москвы равна:

dут		3,13	-	0,02	-	0,51*)	- 0,10 -	0,003	-	1	-	1		´ 0,045	= 0,15
	=	0,726		0,93		0,64		0,04		8,7		23
															м

где 3,13 - требуемое сопротивление теплопередаче стен для г. Москвы;

0,726 - коэффициент теплотехнической однородности, см. табл. 2 (при проемности

18 %);

0,10 - термическое сопротивление вентилируемой воздушной прослойки.

* Над чертой толщины слоев, под чертой - коэффициенты теплопроводности [4].

В действительности термическое сопротивление прослойки будет несколько выше - Rвп = 0,11 м2 · °С/Вт за счет меньшего коэффициента излучения алюминия с внутренней стороны экрана, что идет в запас теплозащиты:

R	=	1	=	1	= 0,13
		αвп
вп			7,9		м2 · °C ·ч/ккал (0,11 м2 · °С/Вт),

где αвп - коэффициент теплообмена по формуле (17);

αвп = 5,5 + 5,7Vпр + αл = 5,5 + 5,7 · 0,4 + 0,13 = 7,9 ккал/м2 · ч · °С (9,17 Вт/м2 · °С);

aл	=				1			× 0,61 = 0,13
			1	+	1	+	1
	4,25				0,22
						4,9		;

где

4,25; 0,22; 4,9 - коэффициент излучения теплоотражающего покрытия, Ккал/м2 · ч ·

° К4; 0,61 - температурный коэффициент;

0,045 -коэффициент теплопроводности минваты в соответствии с сертификатами [19].

1- раствор;

2- кирпичная кладка;

3- минеральная вата;

4- панель экрана;

5- воздушная прослойка;

6- зона возможной конденсации.

Рис. 7.1. Схема наружной стены дом расчета влажностного режима.

Сопротивление теплопередаче по глади кирпичной наружной стены при толщине утеплителя из минваты 0,15 м:

R о	усл =	1	+	0,02	+	0,51	+	0,15	+ 0,1 +	0,003	+	1	= 4,565
	8,7		0,93		0,58 0,045				0,04 23				м2 · °C/Вт.

Приведенное сопротивление теплопередаче:

Roпp = 4,565 · 0,726 = 3,31 м2 · °С/Вт.

Толщина теплоизоляции из базальтовой минваты для бетонной стены для г. Москвы:

		3,13		0,18			0,003		1		1
dут	=		-		- 0,1	-		-		-			× 0,045	= 0,16
				2,04			0,04		8,7		23
	0,83													м,

где r = 0,83 в соответствии с табл. 3 (при проемности 18 %).

Сопротивление теплопередаче по глади наружной бетонной стены условное:

R о	усл =	1	+	0,18	+	0,16	+ 0,1 +	0,003	+	1	= 3,975
	8,7		2,04		0,045		0,04 23				м2 · °C/Вт.

Приведенное сопротивление теплопередаче:

Roпр = 3,975 · 0,83 = 3,3 м2 · °С/Вт.

Толщина утеплителя может быть скорректирована в соответствии с номенклатурой выпускаемых изделий, что не повлияет на правомочность полученных расчетов и выводов.

7.7.2. Расчет влажностного режима бетонных стен

Выполняется расчет влажностного режима бетонных наружных стен с экраном по СНиП II-3-79* (98) по глухой части без учета стыковых швов для г. Москвы.

Влажностный режим наружных стен характеризуется процессами влагонакопления, зависящими от ряда внешних факторов и физических характеристик, от сопротивления паропроницанию конструкции. Расчетное сопротивление паропроницанию Rп, м2 · ч · Па/мг (до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее большего из требуемых сопротивлений паропроницанию Rп1тр, из условия недопустимости накопления влаги за год эксплуатации и Rп2тp из условия ограничения влаги в конструкции за период с отрицательным среднемесячными температурами.

Расчет ведется с учетом того, что зона возможной конденсации располагается на внешней границе утеплителя и наружного слоя.

Впериод эксплуатации в зимних условиях температура внутреннего воздуха tв = 20

°С, а относительная влажность φ = 55 %.

Расчетное сопротивление паропроницанию наружной стены до зоны возможной конденсации Rп, м2 · ч · Па/мг:

R		=	0,18	+	0,16	= 6,533
	п
		0,03		0,3		м2 · ч · Па/мг

(В технической системе Rп = 49 м2 · ч · мм рт. ст./мг).

Расчетное сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, Rпн, м2 · ч · Па/мг, расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации равно:

R		=	0,004		= ∞
	пн
		0			м2 · ч · Па/мг.

На экране с внутренней стороны конструкции стены по глухой части экрана в случае отсутствия или малого движения воздуха будет образовываться конденсат. Количественно ориентировочно это можно проиллюстрировать табл. 4, где показано влагонакопление в годовом цикле стены, с экраном, имеющим коэффициент паропроницаемости по глади µ = 0,008 мг/м · ч · Па.

Как видно из табл. 4 при маловлагопроницаемом экране в годовом цикле во всех месяцах упругость водяного пара е больше максимальной упругости водяного пара Е и, следовательно, происходит постоянное влагонакопление в прослойке у экрана, в отдалении от горизонтальных швов при отсутствии движения воздуха в прослойке. Поскольку в районе горизонтальных швов распределение влаги иное, как и при движении воздуха далее в расчетах учитываются эти обстоятельства.

Следующим этапом расчета является учет стыковых швов-зазоров в соответствии со специально разработанной методикой влажностного расчета для вентилируемых фасадов [18] для панелей экранов 1,2 × 0,6.

Условное сопротивление паропроницанию зазоров в горизонтальных приточных отверстиях экранов по формуле (21):

R		=	0,004	= 0,00028
	п
		(6,5/4,6)		м2 · ч · мм рт. ст/г (0,00033 м2 · ч · Па/мг),

где: 0,004 м - толщина экрана.

Следующим этапом расчетов является учет воздухозаборных и воздуховыводящих отверстий приведенной площадью S = 0,03 м2 на м2 экрана; а на 18 м2 - 0,00166 м2.

Таблица 4.

Распределение влажности в кирпичной стене толщиной δ = 0,51 м, с утеплением минватой и панелью «Полиалпан», воздушной прослойкой (по глади µ = 0,008

мг/м · ч · Па, 0,001 г/м ч мм рт. ст.)

	РазмерностьИндексы						МЕСЯЦЫ
			I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
	° С	tн	-10,2	-9,6	-4,7	4	11,6	15,8	18,1	16,2	10,6	4,2	-2,2	-7,6
	° С	tв	20	20	20	20	11,6	15,8	18,1	16,2	10,6	20	20	20
	° С	t	30,2	29,6	24,7	16	0	0	0	0	0	15,8	22,2	27,6
	° С	τп	-9,9	-9,3	-4,4	4,2						4,4	-2,0	-7,3
	мм рт. ст.	Еτ	1,96	2,07	3,17	6,19	10,24	13,46	15,58	13,81	9,59	6,27	3,88	2,47
	мм рт. ст.	ен	1,604	1,62	2,41	4,026	5,939	7,941	9,615	9,391	7,001	4,828	3,132	2,0485
	мм рт. ст.	eв55	9,647	9,647	9,647	9,647	5,939	7,941	9,615	9,391	7,001	9,647	9,647	9,647
	мм рт. ст.	Δе	8,043	8,027	7,237	5,671	-	-	-	-	-	4,819	6,545	7,598
	мм рт. ст.	eτ	4,54	4,56	5,06	6,06						6,59	5,53	4,83
	Часы		744	672	744	720	744	720	744	744	720	744	720	744
	ч/м2	Qвн.сл.	1311,8	1167,9	1105,4	570,7	-836,4					576,3	952,4	1224,8
	ч/м2	Qнар.сл.	105,4	120,3	225	619,9	1450,8					426,9	214,3	124,8
	ч/м2	Q	1206,5	1047,6	880,4	-49,0	-2287,2					149,4	738,2	1100,0
	ч/м2	ΣΔQ	3194,0	4241,7	5122,9	5073,1	2285,8					149,4	887,6	1987,6
						Конденсат

Сопротивление паропроницанию по глади считается бесконечно большой величиной; тогда формула (23) примет вид:

R опр =	1	= 1,68
	0,00166
	0,0028	2	· ч · мм рт. ст/г (0,224 м	2
		м		· ч · Па/мг),

где: 0,00166 - приведенная площадь приточных отверстий.

Расчетное сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции Rпн,

расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации: Rпн = 0,224 м2 · ч · Па/мг (1,68 м2 · ч · мм рт. ст./г).

Требуемое сопротивление паропроницанию Rп, из условия недопустимости накопления влаги за год эксплуатации:

R п1тр = (1283 - 996) × 0,224 = 0,26	м2ч Па/мг.
996 - 761

Требуемое сопротивление паропроницанию из условия ограничения влаги в наружной стеновой панели за период с отрицательными температурами наружного воздуха:

R п2	тр =		0,0024 ×151(1283 - 384)		= 3,47
	80 × 0,16 × 3 + 55					м2 · ч · Па/мг.
h =		0,0024 × (384 - 350) ×151		= 55
	0,224					м2 · ч · Па/мг.

Поскольку Rп1тр и Rп2тр < Rп = 6,53 м2 · ч · Па/мг, влажностный режим в зоне швов системы «U-KON» для г. Москвы удовлетворяет требованиям норм строительной теплотехники при расчете по СНиП II-3-79* (98) для бетонной стены.

7.7.3. Определение скорости движения воздуха и упругости водяного пира на выходе из прослойки

Определяется скорость движения воздуха в прослойке при температуре наружного воздуха минус 28 ° С. Расчет делается по формулам (10 ÷ 11) при расстоянии между приточными и вытяжными отверстиями h = 18 м.

Температура входящего в прослойку воздуха по формуле (14):

tх = -28 · 0,95 = -26,6 °С.

Определяем расход воздуха в прослойке по формуле (12): при толщине прослойки 0,06 м в соответствии с МГСН 2.01-99 [9] по формуле (10):

= 0,008(-26,6 + 28)18 =

V 0,51

9,2	м/с;

V = 0,51 - 0,51 · 0,07 = 0,47 м/с.

Расход воздуха в прослойке составит

W = 3600 · 0,47 · 1,405 · 0,06 = 160кг/мч,

где 0,07 - коэффициент, учитывающий трение [8].

Примечание:

В действительности средняя температура воздуха в прослойке будет выше, а скорость и расход воздуха больше, что идет в запас. Данная скорость и расход воздуха характерны в районе приточных и вытяжных отверстий.

Упругость водяного пара на выходе из прослойки еу при начальной упругости ео = 0,34 мм рт. ст. (в технической системе) по формуле (18):

					0,366 + (0,34 ×		0,61 - 0,366)e	- 0,61×18
			ey	=					160		= 0,36
							0,61
											мм рт. ст.,
где:
					Мв =	1	= 0,020
				49			Мв + Мн = 0,61
М		=	1	= 0,592
	н
		1,68			Мв · ев + Мп · еп = 0,02 · 9,64 + 0,592 · 0,29 = 0,366.

еу меньше максимальной упругости водяного пара Е, равной 0,39, следовательно, принятые параметры конструкции удовлетворительные.

Далее выполнен расчет влажностного режима наружной кирпичной стены с экраном, имеющей несколько худшие влажностные характеристики с точки зрения влагонакопления у экрана за счет большей паропроницаемости, кирпичной стены по сравнению с бетонной (рис. 7.1).

Без учета горизонтальных швов, т.е. по глухой части экрана при отсутствии движения воздуха будет образовываться конденсат, см. выше.

При учете горизонтальных швов расчет влажностного режима кирпичной стены, утепленной снаружи минеральной ватой, показывает следующее.

Расчетное сопротивление паропроницанию стены до зоны возможной конденсации:

R		=	0,020	+	0,51	+	0,15	= 3,91
	п
		0,09		0,16 0,3				м2 · ч · Па/мг (29,3 м2 · ч · мм рт. ст./г)

Расчетное сопротивление паропроницанию части наружной стены, расположенной между наружной поверхностью ее и плоскостью возможной конденсации при учете горизонтальных швов равно:

Rппp = 0,224 м2 · ч · Па/мг (см. выше) (1,68 м2 · ч · мм рт. ст./г)

Требуемое сопротивление паропроницанию, Rп1, м2 · ч · Па/мг из условия

недопустимости накопления влаги за год эксплуатации:

Rп1тр = (1283 - 994) × 0,224 = 0,29	м2 · ч · Па/мг.
994 - 761

Требуемое сопротивление паропроницанию из условия ограничения влаги в стене за период с отрицательными температурами воздуха Rп2тр:

R п2	тр =	0,0024 ×151(1283 - 384)		= 4,15
	80 × 0,15 × 3 + 42,5					м2 · ч · Па/мг
		h =	0,0024(384 - 350) ×151		= 42,5
	0,29					.

Поскольку Rп2тр > Rп будет недопустимое влагонакопление в стене даже с учетом приточных отверстий, влажностный режим стены не удовлетворяет требованиям норм строительной теплотехники.

Поэтому рекомендуется выполнение горизонтальных швов со сквозными щелями для поступления и вывода воздуха.

Условное сопротивление паропроницанию зазоров в горизонтальных стыковых соединениях экранов по формуле (21):

Rп = 0,0028 м2 · ч · мм рт.ст./г (0,00037 м2 · ч · Па/мг ) при сквозных горизонтальных швах высотой 10 мм.

(Приведенная толщина (ширина, высота) горизонтальных стыковых швов принимается 10 мм или 0,01 м2 на м2 экрана).

Сопротивление паропроницанию приведенное по формуле (23):

R опр =		1		= 0,28
		0,01
		0,0028	2		· ч · мм рт. ст/г (0,037 м	2
				м		· ч · Па/мг).

Расчетное сопротивление паропроницанию наружной стены до зоны возможной конденсации Rп, м2 · ч · Па/мг: 3,91 м2 · ч · Па/мг, см. выше (29,3 м2 · ч · мм рт. ст./г).

Требуемое сопротивление паропроницанию Rп1, м2 · ч · Па/мг из условия недопустимости накопления влаги за год эксплуатации, формула (34) [4]:

Rп1тр =	(ев - Е) × R n	=	(1284 - 994) × 0,037	= 0,04
	Е - ен	994 - 761			м2 · ч · Па/мг.

Требуемое сопротивление паропроницанию из условия ограничения влаги в наружной стеновой панели за период с отрицательными температурами наружного воздуха Rп2, м2 · ч · Па/мг, формула (34) СНиП II-3-79* [4]:

R п2	тр =	0,0024Zo (eв		- Ео )	=	0,0024 ×151(1283 - 384)			= 0,9
		gw × dw ×Wср		+ h	80 × 0,15 × 3 + 333						м2 · ч · Па/кг
		h =	0,0024(Ео - eно )				=	0,0024 × (384 - 350) ×151		= 333
			Rпн		0,037						.

Поскольку условие Rп > Rп1тр рассматриваемая конструкция удовлетворяет требованиям теплотехнических норм.

Далее определяем скорость движения воздуха в прослойке.

Скорость движения воздуха в прослойке при температуре наружного воздуха минус 28 ° С. Расчет делается по формуле (6) при расстоянии от входа до выхода воздуха hу = 1,2 м.

Температура входящего в прослойку воздуха по формуле (14):

tx = -28 × 0,95 = -26,6 ° С.

Скорость движения воздуха в прослойке по формуле (6):

= 0,008(-26,6 + 28) ×1,2 =

V 0,16

5,4	м/сек.

где 1,2 - расстояние от входных до выходных швов, 5,4 - сумма сопротивлений аэродинамических.

Трение уменьшает скорость движения воздуха 7 % []. Расход воздуха с учетом трения:

W = 49 - 0,07 × 49 = 47 кг/м · ч.

В соответствии с разделом 9.4 по формуле (18) определяем упругость водяного пара на выходе из прослойки при расходе воздуха равным 47 кг/м · ч:

М

=

1

= 0,034

Мн =

1

= 3,6

в

Rпв = 49;

29

; Rппр = 0,28;

0,28

ев · Мв + ен · Мн = 9,64 · 0,034 + 0,29 · 3,6 = 1,38

Мв + Мн = 0,02 + 3,6 = 3,62

-

3,62×1,2

ey

=

1,38 + (0,34 × 3,62 -1,38)e

47×1,17

= 0,34

3,62

.

что меньше максимальной упругости водяного пара выходящего из прослойки Е = 0,39.

7.8. Заключение

7.8.1.На основании выполненных теплотехнических расчетов наружных стен фасадной системы «U-KON», определены:

7.8.2.Теплозащитные качества системы

7.8.2.1.Требуемая толщина теплоизоляционных базальтовых минераловатных плит типа «Венти-Баттс» составляет при железобетонной несущей стене 0,16 м; при

кирпичной стене 0,15 м. Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен при указанной толщине утеплителя составит: 3,3 м2 · °С/Вт. (При проемности 18 %).

7.8.2.2.Влажностный режим системы при указанных в п. 7.8.2.3 параметрах конструкции, см. пп. 7.8.2.2.1-7.8.2.3, указан ниже.

7.8.2.2.1.При отсутствии движения воздуха в прослойке по глади экранов с алюминиевым покрытием в отдалении от горизонтальных швов-зазоров влажностный режим может быть неудовлетворительный при расстоянии от приточных до вытяжных отверстий 18 м.

7.8.2.2.2.При наличии сквозных швов-зазоров, размерах экранов 1,2 × 0,6 м и расходе воздуха в прослойке 47 кг/м · ч влажностный режим стен удовлетворителен.

7.8.2.3. Параметры системы, при которых обеспечиваются указанные выводы в п. 7.8.2.2.2 следующие:

7.8.2.3.1.Высота горизонтального шва между экранами составляет 10 мм.

7.8.2.3.2.Толщина воздушной прослойки между утеплителем и экраном составляет

0,06 м.

7.8.2.3.3.Толщина (ширина) воздухозаборной щели внизу стены составляет 0,06 м (с перфорациями 50 % живого сечения), толщина (ширина) воздуховыводящей щели вверху стены должна быть не меньше воздухозаборной.

8. Состав проектно-сметной документации

8.1.Рабочий проект или рабочая документация системы наружных ограждений фасадов с вентилируемым воздушным зазором включает следующие разделы: общую пояснительную записку, архитектурную часть, конструкторскую часть, конструкторскую часть по решению архитектурных деталей, специальные части (водосток, антенны, рекламу и т.п.) и сметы.

8.2.В общей пояснительной записке приводятся следующие данные:

-архитектурная концепция решения фасадов здания и отдельных архитектурных элементов;

-данные о конструктивном решении системы и ее элементов;

-данные о решении специальных устройств на фасаде, если они имеются;

-данные об эффективности энергосбережения принятых технических решений, результаты теплотехнических расчетов;

-экологическая характеристика системы;

-основные технико-экономические показатели системы.

8.3.Архитектурная часть включает чертежи фасадов здания, отдельных архитектурных элементов и узлов. На чертежах приводится цветовое решение фасада и его отдельных элементов.

8.4.Конструкторская часть включает чертежи всех конструктивных элементов системы, с узлами и деталями, а также полную спецификацию всех применяемых материалов и изделий.

8.5.Специальная часть включает чертежи фасадов с привязкой мест размещения специальных устройств, узлы и детали конструкций крепления этих устройств на фасаде, а также спецификацию оборудования, материалов и изделий, предусмотренных проектом.

8.6.Сметы на устройство системы составляются на основе действующих нормативов, единичных расценок, фактической стоимости оборудования и материалов,

атакже утвержденных заказчиком калькуляций на отдельные виды работ и элементы конструкций.

9. Технико-экономические показатели

Стоимость системы для конкретных зданий зависит от многих факторов, в том числе, от размеров здания, архитектурного решения фасадов, оборудования и оснастки, применяемых для монтажа системы, а также от структуры подрядной организации и ее коммерческой политики. В связи с этим конкретная стоимость системы может колебаться в значительных пределах. Поэтому считаем, что здесь наиболее целесообразно привести прямые затраты, т.е. стоимость отдельных элементов системы и ее монтажа (стоимость монтажа без учета стоимости лесов, люлек и других средств для рядового участка фасада).

Поэлементная стоимость (прямые затраты в $ US) 1 м2 системы для рядового участка фасада с различными облицовочными материалами (на 2002 г.):

С облицовкой плитами керамогранита с открытым креплением:
- стоимость деталей каркаса	- 20
- стоимость утеплителя толщиной 150 мм	- 15
- стоимость облицовочного материала	- 35
- стоимость монтажа	- 30
Итого	- 100
С облицовкой плитами керамогранита со скрытым креплением:
- стоимость деталей каркаса	- 48
- стоимость утеплителя толщиной 150 мм	- 15
- стоимость облицовочного материала	- 35