книги / Проектирование железобетонных работ

^ ^0 . Коэффициент иощиостп	системы	со! <р — г./Г, в 6,8	10"* /19,23 я
19. Зная ожидаемую силу	тона, но	спраоочнии данным	(например, по

прил. 4, таОл. 4.11) иодвирлеи сечение провода. В игинем случае примем медный провод сечением 150 ям* с допустимоЛ нагрузкой о 390 Л.

20Если нет в наличии провода нужного сеченнп, а имеется другой, напри­

мер медный провод сечением 60 ми1,			у которого допустимая нагрузка			190 Л,
то для его •гсполъэоваипя пересчитываем количество оитков N обмотки и напря­
жение	0\ N = ПМ1 «=>5200 5/190 = 137 витков;			У = Ш аП =		137 X
Ч 19.23 •	10* - 5200 =	137 В.
Рассчитаем параметры для Сталин изотермического прогрева: а) величину
общей актионой мощности |формулы			(5.50) и {5.1)|: Р	=	Р9Уъ •= 1.10 • 10"3
КМ (/„ -	Г,„)Ув = |,16	10-* 3 . 6 - 9 [70 - (-20)] - Г'0 -			3,4 кПг, где /»„ -

требуемая тепловая мощность в период изотермического прогрей* (см. формулу (5.3); Гб — объем бетона ь конструкции; У0 «= 0,4 • 0,5 5,0 = 1,0 м*;

б) удельную активную мощность, необходимую для изотермического прогреоа

колонны с активной

поверхностью

металла

5,

АР =

Рл./5<, =

3,4/4,36 *=■

-

0,76 кВт/м*;

=> 20 К

в)

по графику рис. 5.14 найдем значения // и ри по пзпссгиыч Л р ц р

X 10 *. Для

АР = 0,73

кВт получки

И = 2000 А/ы

п

ря => 12* 10_1<Ь|;

мрносденмое

полное

сопротивление

системы

7а — по

формулам

(5.53),

(5.64)

и (5.55):

г .

=

К г ! +

(«!.)■ =

| / ( | . | р „ П , Р . ] ’ + ( 4

10-<51<я + (>,, 2

П .Ч ,)'_

=

к (1,1 •

12 -

10* • 0,87 - 0,9)* +

(4

10“* • 0,25 . 1,0 •)• 12 *

10* ■0,87 . 1,16)* =

=

21,93

10 » Ом;

необходимое напряжение при изотермическом прогреве

С/Н] = .У2/У =

137 ^

X 21,93 • 10-1 -2000 = 00 В.

прогреве / и, = //Л/Л/ =

2000 X

требуемая

сила тока

при изотермической

X 5)/137 =

73 Л,

Инфракрасный обогрев основан на использовании тепловой энер­

гии

инфракрасного

излучения,

которое

подается

на

открытые или

опалубленные поверхности. Для лучшего поглощения инфракрасного излучения металлическую опалубку предварительно покрывают чер­ ным матовым лаком. Превращение лучистой энергии в тепловую про­ исходит и тонком поверхностном слое бетона (до 2 мм), откуда тепло передается остальной массе бетона теплопередачей,

ЦЫИИОМТП 122] рекомендует применять инфракрасный обогрел для:

огогреоа промороженных грунтовых и бетонных оснований, арма­ туры, закладных металлических деталей и опалубки, удаления снега и наледи;

интенсификация твердения бетона конструкций и сооружений, возводимых в скользящей опалубке, плит перекрытий и покрытий, вертикальных и наклонных конструкций, бетонируемых в металличе­ ской и конструктивной опалубках;

предварительного обогрева зоны стыков сборных железобетонных конструкций н ускорения твердения бетона или раствора заделки;

ускорения тдерденля бетона нлн растпора при укрупиительной сборке большеразмерных железобетонных конструкций;

создания тепловой защиты поверхностей, не доступных для утеп­ ления,

«г

Р«с. М 9. Н и ф р л р к и и е у с т а IIв и н :

а — м оров; в — п р о ж е к то р ; * — нм цсльклнч; г — двухслойная опалубка; 4 — од*вечны е аэлуча-
к л п ;	с— схема к	расчету п а р а м е тр » инфракрасной уставов *н : / — гидроизоляция; 1 — облуча-
п а я	поверхность;	3 — отражатели; 4 — ш л уч а те л н ; $ — о в о г р с т и а * конструкция
	Обогревают бетон специальными установками, состоящими из ге­
нераторов инфракрасного излучения,отражателей и поддерживающих
устройств. В качестве генераторов применяют: металлические (сталь­
ные, латунные, медные) трубчатые электрические нагреватели (ТЭНы)

диаметром 9—18 мм, длиной 0,3—6 м, мощностью от 0,6 до 1,2 кВт/ы с температурой излучающей поверхности 300—600 °С; керамические стержневые излучатели диаметром 6—50 мм, длиной 0,3—1 м, мощ­

ностью I— 10 кВт/м с температурой излучающей	поверхности	1300—
1500 вС; кварцевые трубчатые излучатели диаметром 10 мм,		длиной
370 мм, с температурой спирали до 2300 °С.	Рабочее напряженке

ТЭНов и керамических стержневых излучателей составляет 127, 220 и 380 В, кварцевые трубчатые излучатели работают от напряжении 220 В.

На рис. 6.18 приведены схемы различных установок дли инфра­ красного обогрева. Установки о виде короба (рис. 5.18, я) служат для обогрева длит покрытий п перекрытии, дорожных оснований и одежд, стек, отогрева промороженного груигл и бетона н т. п.; установки в ви­ де прожектора (рис. 5.18» б ) — для отогреоа полости опалубки, ар­ матуры, закладных деталей и тепловой защиты поверхностей, не доступных для утепления; сферические и плоские нащелышки (рис. 5.18, а) — для предварительного отогрева стыка сборных желе­ зобетонных конструкций и термообработки бетона заделки; двухстенные плоские опалубки — для термообработки вертикальных и линей­ ных конструкций н элементов (рис. 5.18, г); одиночные излучптсли (рис. 5.18, а) — для обогрева многопустотных плит и настилов.

Режим обогрева инфракрасными лучами включает три фазы: разо­ грев, изотермический прогрев и остывание. Общую продолжительность прогрева и отдельных его фаз определяют расчетным путем. Максиыалыю допустимые скорости подъема температуры облучаемых поверх-

119

Т а б л и ц а 6.6. Сюромь нмреяж					ноетеЛ бетонных конструкций нс
повержжктн. «онешрутцин			|22,	с. 17Я|	должны превышать значений, ука­
	Скорость лфдьсмв				занных	в табл. 5.6.
					При	отогреве промороженного
	кмперлурм поверх-
Тпждит	■ост	коветрукамн.			бетона скорость разогрева поверх­
	°С/ч.	прв вагреве
■оьмрукцнв,					ности облучения должна быть в
СИ
	односто­		двувсто-		пределах 10—15°С/ч, я температура
	ронней		ренае*		на поверхности бетона — не выше
					80—90 "С. Для того чтобы нс было
До 10	50			50	чрезмерного испарения		влаги на
1 1 -2 0	30			50	бетона, его поверхность закрывают
21 —30	15			45	гидроиэоляц!юнными &|атериаля -
31—40	—			40
					мн, пропускающими инфракрасные
41—60	“			25
					лучи: полиэтиленовой,		полиамид­
					ной и другими прозрачными плен­
ками. Оптимальное			расстояние		от ТЭНов до обогреоасмой поверх­
ности 1— 1,2 м. Ориентировочный расход электроэнергии							на прогрев
I м3 бетона	120—200 кВт			ч.
Цель расчета параметров инфракрасного обогрева и конструирова­

ния инфракрасных установок — выбор типа генераторов, определен нс их мощности, коли честна и расположения относительно облучаемых и рефлектирующих поверхностей. Расчет ведется в следующем порядке

[ 22].

Инфракрасные устаноокн должны обеспечить определенную энер­ гетическую освещенность облучаемой поверхности конструкции, т. е.

Е = Р1Г&,	(6.65)
где Р — мощность, кВт; Ра — площадь облучаемой	поверхности,

м*; е — степень черноты материала поверхности (для наиболее распро­ страненных материалов значение в приведено п прнл. 4, табл. 4.12).

Мощность, необходимая л период подъема температуры бетона Рп
и в период изотермического нагрева Я,,, определяется по формулам:
Р„ = 2,78	10"*	+ Сау йУ а +
^ОпУвП^Оп/7ОП^	в|>т-------Н	/СГоп) X

		X ( С	— (.. . ) -	2 .7 8 • 1 0 - '	Цр К;«			( 5 .6 6 )
		Р.. = «,Р , (/„ - / „ . ) + К Р т ((; -				(...) -
			- 2 ,7 8 -	10 -'Ц Ив г -				(5.07)
Здесь Сб,	С а,	Си, — удельная		теплоемкость	соотвсгтстосиио			бетон ,
арматуры,	материала		опалубки	и утеплителя,		Дж/(кг • °С;)		у „
Уоо — объемная		масса	соответственно бетона,			арматуры, материала
опалубки	и утеплителя, кгУм1; Ус, V, — объем					соответственно бетона
и арматуры, ма; Ьт — толщина				слоя опалубки,		и; Я„,	Яоп — соответ­
ственно площадь облучаемой поверхности конструкции,							м*; /(р— сред­
няя температура бетона, С°;
160

для стадии разогрева

(б,бб)

для стадии изотермического прогрева

1«"р = С<«*Н.)/2;

(6.69)

<и» — температура изотермического прогрева соответственно на об­ лучаемом и необлучаемой поверхности конструкции, °С; (я, (щ.ш— соответственно начальная температура бетона и температура наружного воздуха, °С; т„, т„ — продолжительность подъема температуры н изо­

термического прогрева, ч; «о — коэффициент теплоотдачи облучаемой поверхности, 13т/(ы3 • с);

“ о	4.02 К 273+ Ч	4	V 100 п	.
	100	у		►
	+ 2,91 10-4 I	^ в + 'с р + 'у .		(5.70)
А — расстояние	между облучаемой	и	отражающей	поверхностями м;

1У—температура стенок инфракрасной установки, ориентировочно равная:

для стадии разогрева

** -	К Р +			(5.71)
для стадии изотермического прогрева
' ? “	('< > + '",0 /2 ;			(5-72)
/< — коэффициент теплопередачи		через	опалубку,	кВт/(м* ■вС); Ц —
расход цемента в бетоне, кг/мя;		Э„,	Э„— удельное тепловыделение

цемента	в период сдотпегствеино подъема температуры и изотермиче­
ского прогрева, Дж/кг.
Для тепловой защиты открытой поверхности конструкции		потре­
буется	мощность
	Р , = « / ( * „	(5.73)

Мощность инфракрасной установки, необходимая для создания требуемой освещенности на облучаемой поверхности конструкции (кВт), составит;

Р у ст- О Т фМ7.,

(5.74)

где ф — коэффициент облученпости, показывающий, какал доля лучистого потока, создаваемая излучателями, воспринимается облу­ чаемой поверх иостью

ф = <Г„-п + [(1 — *?о) ф«-офо-п — <Ро-м!-

(5.75)

Здесь ф ,.,,, Ф«-в — соответственно доля лучистого потока, переда­ ваемая от излучателей ли облучаемую и отражающую поверхности; фо_п, ф»_и — соответственно доли лучистою потока, передаваемая от отражателя на облучаемую поверхность и излучатели.

161

Та 6 л л и а 6,7. Значения коэффицкекгоп лучастого потока (22, е. 17Э|

			Значения коэффициентов ррч $//, рангам
Коэффициенты					$	10	90	ВО
ф||_(1* Ти—с		0,316	0,-117		0,466	0,466	0,462	0.400
'Ро—I		1.0	0,656		0,293	0,151	0,077	0.031
П р и м е ч а н и е .		Для прмсежуточны*. значении 8 Ц величине ц					определяется	та лр<-
■■лу лянекноЛ шгерпадяннн.
Т а б л и ц а	5.8. Значения коэффициентов лучистого потока ?0_ п (22» с. 174|
Оипнситс			Знал«пня Фо—п "Рл л,/Л, раьльи
я,/Л	0,1				ВО	1»	100	1000
0.1	0	0.013	0,032	0,034	0.041	0,048	0.040	0,049
	0,015	0,195	0,358	0,358	0.411	0,412	0,413	0,414
5	0,032	0,290	0,561	0,793	0.80	0.815	0,818	0,819
10	0.04	0,385	0,729	0.312	0.822	0.895	0,90	0,903
50	0,044	0 ,4 »	0.813	0,866	0.959	0,963	0,977	0.98
100	0,045	О.СО	0,815	0,803	0.967	0.972	0,94	0.955
600	0,046	0,681	0.818	0,00	0,974	0,933	0,903	0,903
1000	0,05	0,707	0,82	0,905	0.98	0,99	0,098	0,999

Прямей* пя». Для промежутки* энкчелнЛ а,/А и л,/

«С И ПО П р и м н у а!Я(ЛноЯ интерполяция.

Значения коэффициентов лучистого потока <ря*„, ч>„-о. <г©-м		нахо­
дят по табл. 5.7 в зависимости от геометрических нпрамстроо		5 и <4
элементов	инфракрасно!! установки (рис. 5.18, е), а коэффициента
Фо-п — в	зависимости от геометрических параметров Я|,	к по
табл. 5.8.
Злая потребную энергетическую освещенность Г и площадь		облу­

чаемой поверхности Г», задаются геометрическими параметрами эле­ ментов установки, определяют коэффициент облученности <р и рассчи­ тывают необходимую мощность инфракрасной установки, Р у с .

Рефлекторы инфракрасных установок следует изготовлять из лис­ тового алюминия пли листового железа с покраской отражающей поверхности жаростойкой алюминиевой краской.

При установке инфракрасных излучателей необходимо 50 % общей мощности направить на нижнюю треть высоты поверхности конструк­ ций, 80 М — на среднюю треть и 20 % — на верхнюю треть. По ши­ рине обогреваемой поверхности электрические мощности следует рас­ пределить: на крайние 1/6 ширины — 50 % подводимой на данной вы­ соте мощности, на средние 1/6 ширины — 30 % и на центральную 1/3 ширины — 20 94 подводимой ни данной высоте мощности. Такое рас­ пределение мощностей обеспечивает равномерное температурное поле.

1М

	Пример.	Рассчитать параметры инфракрасной установки типа «короб* с от­
ражателей на		полированного алмылпип размером в плане 0,9	X 1,12 и высотой
Л.»	0,12 ы для обогрева железобетонной плиты перекрытии		толщиной в, 17 и
ори	следующих условиях: объемная масса батона уб = 2*10(1 вг/м': удельная теп­

лоемкость бетона С$ = 1,05 кДж/(вг • °С); удельная теплоемкость арматуры Сл = 0,4в кДж/(иг - *С); расход арматуры Ап ■= 200 игУм1 бетона; опалубка

перекрытия выполнена на деревянных щитов толщиной 0,026 м; объемная масса древесины опалубки ут *» 700 кг/тР; удельная теплоемкость опалубки Соа =

•= 2,72 кДж/<кг • еС); коэффициент теплопередачи опалубки К = 5,2 Вг(ы*-вС); начальная температура бетона *би => 4-в°С; температура бегона ио стадии изо*

термического нрогреоа на облучаемой поверхности /в =■ 8&°С, ид оладублноасмой поверхности — 76 *С; температура наружного воздуж* /н в = —ЗВ вС; проДолжнтелыюссь подъема температуры тп = 3 ч; продолжительность изотер­

мического прогрева т , » 5 ч; экзогерпия цемента ввиду малой Мвссивностн обогреваемой конструкции в расчетах не учтива стен.

Реш ение

1. Средняя

температура

бетона

плиты

за

период разогрева

а ((*

+

+

Г,)/2 = <8 +

Ю)/2 =

46.5 СС.

2.

Средняя

температура

бетона

п период

изотермического

прогрева Г*

а

«

(/„ +

0 /2

~

(85 +

7о)/2 =

60 ’С.

Р

3.

Теипература

стопок иифракраспоП

установки

в

период

разогрева

«

„>/2= |46,5 + (-2 о )]/2 =

10.75 «С.

4. Температура стенок инфракрасной установки

в

период изотермического

прогрева

I" «

+

/„

,) /2 «

<80-

25)/2 = 2Т.Ь«С.

б. Коэффициент теплоотдачи облучаемой поверхности в период разогрева

4,62

|У 2 7 3 + ' с"рУ

/ 2 7 3 ~ V

« V I .

I

М б + й + Й

100

М

100

) г

4,В2

[/27Э^4й,5У .

+

+

2,91

10“*»

у

А*

—г

2- “ 1 б Т + Т б Ц ~ о о

)

—ПЙ— 1

*У

546 + 46,5+

10,75

1

+ 2,01 • 10-**. 0,12*

40,6 — 10,75

8

1,81 Вт/м1 • СС>.

б. Коэффициент теплоотдачи облучаемой поверхности в период изотермического

прогрева

„

4,оа

гр 7 3+, ^

)

Г™

•

•срги

- /‘ и. в 1\

100

1

б*о + й + / ;

4м

[|(273+60\*

>■*+

« ° + г51|^

100

}

7. Объембетона, прогреваемого одним коробом, ^«> 0,9 • 1,12.0,17 => 0,171 ы1.

8. Площадь

коисхрукцни,

обогреваемая

одним

коробом, Р0»

р__ а 0,0 х

X 1,12 «

1,008 м>.

прогреваемом объеме

та «

АШдУсэ 200 X

9.

Масса

арматурной стали в

X 0,171 =34.2

кг.

6

*1 / 1 / 3

/ ' . ' ' / У У , - . у ' > 'Ч

у

Р нс .		Б. 14.	Схем а к р а сч е ту и ш овсерупро-
• ш п		имфракраспой усиковал д м оЙчгр<-
м	п лати пере1рм1Ш1
/ =	п л и та		п гр е м р и п и :	? —■т р у б ч и ь » пп-
ф р1х р 1 еиые излучатели :				Т — к о р о б -е д и к а -
тела;		<— ваанаитдкдя и я и к а ; б — д <реа*и-
н а	оа а я убк»

Рис. а.«в.		Гр о о и ш Я		м л ! о палубам:
/ —« к а р н а *		ц и п ; —		нагф ы а ее л ь ; 3 — и р н ж а и ..
иаа	Плакав;		4 — утеплитель (ылксра.юв^гаие
ч ы ы	40 им ):		Л — зедцатпыП к о ж у х д о ч гр а гол.

щ ш о Л 3 _ 4 ш 1 ) ; ( — ш п и л ь ка к р е п л тв и н к э -

ж у а а ; ? — вп л а чя ы ! р а ц е и ; в —. ви р сэ для ус - тллоашл е о сд щ игольных устройств

10. Мощность на период разогрева одним кормом

Р„ -

2,78. 1<И (СйуйУ„ + Са^

а +

С ^^ А п Л и .) X

Х

- Ц

^

- Н

- ^ в +

^ ^ р - ^

а ) *

2^

'

Ю-* (1.05 . 109.2400.0,171 +

+

0,48 • 10» . 34,2 + 2,72.

10» . 700.0,025 • 1,008) 46,5~

> +

+ 1,008 (1.81 + 5.2) (46,5 + 2Б) = 2271,8 Вт.

11. Мощность, потребная па период изотермического прогрева

бетона

одним

коробом. Р„ =

а вГ« (1„ -

Гя „) + КРиа (7' -

1Я „) = 3,49 • 1.003<85 +25) + 5,2 X

X 1.008. (75 +

25) = 011

Вт.

По табл. 4.12 прпл. 4 находим, по для бетона степень черноты в — 0,65 —

0,85.

Принимаем

в ■» 0,75.

освещенность но стадиял:

разогрева

Еп «

12.

Необходимая энергетическая

а= РпУ(Рдв) =2271,8/(1.008 - 0,76)= 3005 Вт/м*;

изотермического

прогрева

7?н —

- ^ я / С З Д - 9*! /(1,008.0,75)= 1205, Вт/м» ^

1.205 кВт/м«. Принимаем

Ян-

»= 8,№06 кВт/и», 13. Зададимся следующими параиетрааш инфракрасной установки: разме­

стим иад коробом три ТЭНа диаметром Л = 18 мы с расстоянием между ними

5 = 300	мм	(рис.	5.10).	Тогда	Ш = 300/18 я		16,7; аУК =		900/120 = 7,5;
а,/й = 1120/120=			10.
По табл.		5.7,	используя правило			Интерполкиии,		получим:	Т н -н = ? н - о в
■ = <0,480 +	(0,482 — 0,480)/10] ( 10,7 — 10) =0 .4 8 1; ч>^ц=							[0,151 +	(0 ,0 7 7 -0 ,15 1)/
/10] ( 1 0 ,7 - 1 0 ) = 0,101.				-	0,793+[ (0,812 -		0,793); 5] (7,5 — Б) = 0,8025
Аналогично по табл. 6.8,
14. По прпл. 4, табл.				4.12 для		полироовиного алюминия в — 0,04 — 0,00.
Примем е* — 0,05,						4> = 9„_л +	[(1 —■»о)Ч>„^о'Ро-.п*“ Фо-в1"
16. Коэффициент облученности
= 0.481 +	[Г1 —0,05) . 0,4В1 - 0,802 - 5,101] - 0,746.
16, Мощность устаноики				=	(Е./Ф) Р0 = (З.О05)ДО,746) 1,008 = 4,06 кВт.
17, Принимаем ТЭНы с погонной мощностью N =/*								т/лл, =	4,06ДЗ • 1,12)=*
= 3,21 кВт/м.

Контактный электроразогрев заключается в передаче тепло через разделительную стенку (например, палубу щита) в поверхностный слой бетона от электронагревателей, установленных в утепленной

т

опалубке или покрытии, Далее по всей массе тепло распространяется а основном путем теплопроводности.

Обогрев греющими опалубками рекомендуется при выдерживании бетона в тонкостенных и среднемассивпых конструкциях о любой степенью армировано» при температуре наружного воздуха до минус 40 °С; при выдерживании бетона в стыках, швах к местных заделках; для отогрева мерзлых грунтовых и бетонных оснований н в других случаях.

Терм м кт ит ы е гибкие покрытия (Т А Г И ), представляющие собой легкое гибкое гидроизолиропаниое нагревательное устройство, но пользуют при обогреве бетона в дорожных и аэродромных покрытиях; устройстве бетонных подготовок под полы, обогреве монолитных перекрытий к покрытий, поверхностен стен, ыежкоиструкциониыд замоноличенных стыков и швов; как греющие элементы в жесткой ме­ таллической опалубке.

Конструкция греющих опалубок (рис. 6.20) состоит из палубы, на которой укреплены электронагреватели и утеплитель. В качестве утеплителя могут быть использованы теплоизоляционные материалы с объемном массой нс более 200 кг/м*. Электронагревателями могут быть: ТЭНы, греющие провода н кабели гибкие тканевые, в том числе углеродные ткани и лепты. Можно применять нестандартные нагреватоли из проволоки (стальной, нихромовой н др.). В последнем случае требуется особо тщательно контролировать электрическую мощность и сопротивление, а также стабильность электрических показателей. Электрическое сопротивление изоляции нагревателей н коммутирую­ щей разводки должно быть не меньше 0,6 МОм.

Провода типа ПОСХВ, ПОСХП, ПОСХВТ и др. целесообразны при мягких режимах прогрева с относительно низкими температурами (70*0 для проводок ПОСХВ л ПОСХП; 105°Сдля проводов ПОСХВТ). Для высоких температур в инвентарных мпогооборачиввемых опалуб­ ках используют Ш1грсоатслы1ыс кабели типа КНМС. ТЭНы пригодны для любых режимов обогрева.

Нагреватели устанавливают или вплотную к палубе, пли на неко­ тором расстоянии от нее. В любом случае установка должна быть та­ кой, чтобы по всей площади палубы обеспечивалось равномерное тем-

б	7	*
	Р л с Г с .9 |. Слосови ■ р е п . » н и					м е ц р п с с и и м г р с ы т с л е !
	■	мп?у|Н(<и1 «пццЬп
	л — ТЭ Н ов;			0 ~ .К |6 с!л е П	п т »	К*1М С; # — проаодо» «ал »
	П О С Х В Т		К	дерееяянрп	е л м у б а е ;		^ -~ с 1 а .п в а а	палуба;
	У - • прокладка в» *сЧЯ*сге; У — ТЭ Н;						4 — сеальао!	х-оиу*;
	$ -.п о л о с а		1Н пм еевоЛ «лерке;			Ф — *лА*пь К ЯМС; ? — <*©.
	'б а	нэ п р о й м о ю ; д е д * сером > м м ; # — д « р « « *т д е						палуба;

Р*С. 6.91. Способы воинутацлн уг.кродвих лепт:

5 “	Л ^ ! С11*,Н1! 2^ < о л *о С чв» я <*ем «): б -			е поисидыо плмллдйк (тров ^оал гя едсиа^
игдна» Л1Х1»дка:		т	т'°‘ л — Углеродная	лслю; 4 — диклсх1 рц.<со«1 Л подложка; 5 —
		6 — про «од:	7 — энслслки

о — с б о р н о -р п б о р н и Д |ивбЛ»и.1 и«р«ан1: б —

ЦСЛЪИВКЛ№1ЫА в»ри»ит; в — с	грпо:цнм	про ­
воде* П0С КГ1; I — з а щ и т и /! ч е к м ;		О—
утеплитель: 4 — стскл о к о л о :	^ — о т « р с п »

для креп-лек нн у т ги л м тс л о : Л — углеродны о

лепгочыьго	п п грсоатс.щ ; 6 — стеклопгкшнеяа»
прокладка;	7 — т к ь и а дли креплении ЛЛНе-
та у 1с п л 1п г . 1и; в, 9 — п и т и и с р а зге и ы то*
долровода м д а тчи ка ; 10— приж им ны е плач-

* ц ; / / — кр и о к о л т а к т с р ; П — отверстии для Крепления Т А Г П ; К — листовая ре л на; /4 — ш грса»тгльпм Л провод; 15 — и о чирта . ы ';«лни с ом води; ц — Илю ш ин е я м фольга

иературлес ноле. Способы крепления нагревателей к палубе щита по­ казаны на рис. 5.21.

Углеродные ленточные нагреватели наклеивают на поисрхность металлических щитов ло предварительно поклеенной полосе стекло­ ткани толщиной 0,9—1,2 мм. Ширина стеклоткани должна пресыщать ширину углеродной ленты примерно па 40 мм. Концы лепт дли под­ ключения к источнику электрического тока омедняют, Способы комму­ тации лент показаны на рис. 5.22. Наклеивают стеклоткани и углерод­ ную ленту с помощью эпоксидного компаунда (элокендпля сыола Эд-6 — 7 частей, полнэтиленполнамин — 2 части, дибутллфгялят — I часть).

Конструкция тершакгнвных греющих покрытиЛ (ТАГП) представ­ лена на рис. 5.23. При изготовлении ТАГП используют гибкие проч­ ные и огнестойкие материалы (например, стеклоткань марки КТ-1 Г,

ли

сырую резину толщиной нс более 1 мм. штапельное стекловолокно с экранизирующим слоем фольги, прорезиненную ткань и др.). Приме* няеиые теплоизоляционные материалы должны иметь коэффициент теплопередачи не более 3 Втф!1 *С). Хлопчатобумажную ткань пе­ ред изготовлением отдельных детален предварительно пропнтъпают огнезащитными и противогнилостными составами. Отдельные полот­ нища ТАГП массой не более 30 кг снабжаются приспособлениями для скрепления между собой и навески на вертикальные и наклонные стенки. Дли защиты от перегрева предусмотрены датчики температу­ ры, которые устанавливают в одном из ТАГП, а для автоматизирован­ ного регулирования режима прогрева комплект ТАГП снабжается термодлтчшчами непосредственно на обогреваемой поверхности или в специальных температурных скоажинах. Коммутационная развод­ ка выполняется из гибких медных шнуров (например, марки ПШ се­ чением, п два-три раза превышающим сечение греющего провода). Каждый ТАГП имеет на наружной поверхности маркировку с указа­ нием основных электрических характеристик (рабочее напряжение, сила тока, электрическая мощность, омическое сопротивление).

При расчете ТАГП [221 определяются следующие параметры:

1. Максимальное значение температуры поверхности обогревае­ мого бетона. Эта величина задается в зависимости от условий произ­ водства .

2. Рабочая температура поверхности нагревателя (СС)

	/р4*=1,3/в,			(5.76)
где 1,3 — коэффициент, определен экспериментально.
3. Полезная удельная мощность ТАГП (Вг/м2)
	Аюл =	5,35 /р**,		(5.77)
4. Дополнительная удельная		мощность ТАГП	для	компенсации
потерь тепла ь атмосферу	при известной температуре наружного воз­
духа (Вг/м2)
Я ™ =	- ',■ ..)/ (! / « 4- « « },			(5 78)
где а — коэффициент теплоотдачи теплоизолированной				поверхностью
ТАГП наружному воздуху 20 Вт/(м* • °С);			термическое сопро­
тивление ТАГП, /?н = 0,75 (м® • вС)/Вт.
5. Поддал удсльнля мощность ТАГП (Вт[и2)
А р — Р пдл 4* Р явп •				(5.79)
6. Полнпп мощность одного ТАГП (Вт/м1)
	Р ы ^Р ^Р иш			(5.80)

\Гм— площадь ТАГП.

7.Рабочее напряжение ТАГП

и - 1	] / *	* " + » ' ,		(5.81)
где рв — удельное электрическое		сопротивление	проволоки прн	0 *С.
О м -цмв/м; для стального	провода р0 = 0,125 Ом мм®/ы;			р —

1«Г