zaharov
.pdf1.1. Источники гидравлической энергии |
|
23 |
|||||||||
|
5 |
6 |
17 |
18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19 |
20 |
|
|
|
|
|
|
3 |
4 |
|
|
|
|
Слив |
|||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Всасывание |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нагнетание |
||
9 |
|
|
|
|
21 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
22 |
|
|
|||||
7 |
8 |
16 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
11 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
13 |
|
|
|
23 |
15 |
14 |
Рис. 1.4. Схема работы насоса НП123:
1 – рессора; 2 – корпус; 3 – шайба наклонная; 4 – башмак; 5 – диск прижимной; 6 – шайба прижимная; 7 – плунжер; 8 – блок цилиндров; 9 – вал; 10 – колесо; 11 – электромагнит; 12 – пружина; 13 – якорь; 14 – пружина; 15 – золотник; 16 – поршень; 17 – поршень; 18 – клапан; 19 – пружина; 20 – клапан; 21 – поршень;
22 – пружина; 23 – пружина
Механизм изменения подачи прямого действия при помощи подвижной втулки 12 изменяет рабочий ход поршней 13, перепуская жидкость в слив на некотором участке рабочего хода. Перемещение втулки 12 производится поршнем 14 регулятора подачи 1. Ширина втулки равна полному ходу поршня. В крайнем правом положении втулки 12 насос имеет максимальную подачу, в крайнем левом – минимальную (практически нулевую) подачу жидкости.
Данная схема реализована в АПН с переменной производительностью НП-89, а также НП-92 и НП-103.
24 |
Глава 1. НАСОСЫ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ДВИГАТЕЛИ |
P |
2 |
3 |
|
|
|
|
4 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dц |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
7 |
1 |
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
ВС |
|
18 17 |
16 |
15 |
14 |
13 |
12 |
11 10 |
8 |
|
Рис. 1.5. Схема аксиально-поршневого насоса с неподвижным цилиндровым блоком, наклонной шайбой и клапанно-щеле- вым распределением жидкости:
1 – регулятор подачи жидкости; 2 – канал нагнетания; 3 – щель; 4 – шарнирная опора (башмак); 5 – наклонная шайба; 6 – подшипник; 7 – приводной вал; 8 – канал всасывания; 9 – сепаратор; 10 – центральная опора; 11, 15, 17 – пружины; 12 – подвижная втулка; 13 – поршень; 14 – поршень регулятора подачи; 16 – клапан; 18 – корпус
Механизмом подачи насоса на рис. 1.6, а является вращающийся цилиндровый блок 2 с поршнями 3, движущимися в нем возвратнопоступательно.
Поршни при помощи шатунов 4 связаны с шайбой 5, ось которой наклонена относительно оси цилиндрового блока на угол . При по-
мощи рычага изменения подачи 6 изменяют угол и тем самым регу-
лируют величину геометрического хода h поршней, т.е. изменяют подачу насоса.
Механизмом распределения в таком случае служит неподвижный плоский золотник 1, имеющий окна 7 и 9, с которыми поочередно соединяются при своем движении рабочие камеры с поршнями.
Цилиндровый блок 2 опирается торцом на этот золотник 1. Через окно 7 происходит всасывание, а через окно 9 – нагнетание жидкости.
В «мертвых» положениях поршней отверстия рабочих камер перекрываются разделительными перемычками между окнами, ширина
1.1. Источники гидравлической энергии |
25 |
A–A |
1 |
A |
|
|
3 |
||
|
2 |
||
|
|
||
|
9 |
|
|
|
|
ц |
|
|
|
d |
|
|
|
|
D |
|
8 |
|
|
|
7 |
|
|
|
|
A |
|
4 |
h |
|
|
|
В |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Mкр |
|
|
|
|
Т |
P |
Т1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
7 |
|
|
В |
|
|
|
|
|
|
5 |
|
N |
l1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
кр2 |
|
|
|
|
Т1 |
кр |
l3 |
|
|
|
|
Т2 |
||
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l2 |
|
|
6 |
|
|
|
|
|
Рис. 1.6. Схема аксиально-поршневого насоса-гидромотора с вращающимся цилиндровым блоком с шарнирно связанными поршнями (сечение А-А условно повернуто на 90° по часовой стрелке):
1 – распределительный золотник; 2 – цилиндровый блок; 3 – поршень; 4 – шатун; 5 – наклонная шайба; 6 – рычаг изменения подачи; 7 – окно всасывания; 8 – канавки (усы); 9 – окно нагнетания
которых несколько превышает размер этих отверстий. Благодаря наличию канавок (усов) 8 происходит плавное повышение давления в рабочей камере до давления в полости нагнетания.
Схема АПН с наклонным блоком использована в конструкциях насосов НП-72, НП-43, НП-34.
Выражение для расчета подачи аксиально-поршневых насосов имеет вид
Q d |
2 / 4 D tg zn |
, |
(1.3) |
|||
д |
ц |
|
об |
|
|
|
где dц – диаметр цилиндра; D – диаметр окружности, на которой рас- |
||||||
положены центры цилиндров; γ – угол между центральными осями |
||||||
цилиндрового блока и диска (угол на- |
q |
|
|
|||
|
|
|
|
Подачанасоса |
||
клона диска); z – число цилиндров. |
|
ц |
|
|||
|
|
|
|
|||
Из приведенного выражения |
не- |
|
|
Подача |
||
|
|
рабочих |
||||
трудно заметить, что подача насоса оп- |
|
|
||||
|
|
камер |
||||
ределяется углом наклона диска или |
|
|
|
|||
блока цилиндров к оси вращения. Оп- |
|
|
Уголповоротавала |
|||
тимальный угол наклона γ = 15...30 . |
|
Рис. 1.7. График пульсации |
||||
Поршневые насосы характеризуют- |
||||||
подачи поршневого насоса |
||||||
ся неравномерностью подачи (рис. 1.7), |
||||||
|
|
|
26 |
Глава 1. НАСОСЫ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ДВИГАТЕЛИ |
которая уменьшается с увеличением нечетного числа цилиндров (zопт= = 7; 9; 11).
Технические возможности насосов можно представить по их основным характеристикам.
На рис. 1.8 показана скоростная характеристика насоса Qд = f(n), которая получается при постоянных давлениях нагнетания и всасывания. Теоретическая подача представляет собой линейную зависимость от частоты вращения вала. Действительная подача насоса вначале представляет линейную зависимость, затем наступает такая частота вращения, при которой в насос не будет поступать (при данном давлении на входе) количество жидкости, требуемое для заполнения рабочих камер, и линейность повышения действительной подачи нарушается, а при некоторой большой частоте вращения она будет даже снижаться с увеличением n. Это происходит из-за ухудшения условий всасывания, недозаполнения рабочих камер жидкостью и возникновения явления кавитации жидкости. Для поршневых насосов явление кавитации наступает на более высоких частотах вращения вала.
Нагрузочная характеристика насоса Qд = f(pн) при постоянных частотах вращения вала и давлении всасывания приведена на рис. 1.9. С повышением давления нагнетания подача насоса падает, так как растет перепад давлений p= pн – pвс и в результате этого увеличиваются объемные утечки жидкости в насосе через зазоры.
Q |
Q |
Утечки |
Q |
Q |
|
|
д. порш |
Q |
|
|
Q |
|
|
д. шерст |
|
д. порш |
|
|
|
Q |
|
|
|
д. шерст |
|
|
|
Пкр Пкр П |
|
|
Pн |
Рис. 1.8. Зависимость подачи |
Рис. 1.9. Зависимость подачи |
насоса от частоты вращения вала |
насоса от давления нагнетания |
Высотная характеристика насоса Qд = f(pвс), полученная при постоянных давлениях нагнетания и частоте вращения вала (рис. 1.10), имеет линейный характер, но при снижении давления pвс ухудшаются условия всасывания и линейность уменьшения подачи нарушается, а затем может наступить явление кавитации жидкости, что приводит к срыву характеристики.
1.1. Источники гидравлической энергии |
|
|
27 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Q |
|
|
|
N |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
д |
N |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
P |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вс |
|
|
|
н |
||||
Рис. 1.10. Зависимость подачи |
Рис. 1.11. Зависимость КПД |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
насоса от давления всасывания |
и мощности насоса от дав- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ления нагнетания |
||
На рис. 1.11 показаны зависимости КПД (объемного, механическо- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
го, полного) и мощности насоса Nн |
от давления нагнетания при по- |
стоянных значениях давления всасывания и частоты вращения вала. Объемный КПД насоса уменьшается вследствие увеличения объемных утечек при возрастании перепада давлений p= pн – pвс.. Механический КПД насоса вначале растет практически пропорционально давлению нагнетания, что обусловлено незначительным увеличением механических потерь мощности с повышением давления, затем практически стабилизируется, а далее снижается, так как при этом интенсивно вырастают механические потери, в результате чего приводная мощность с увеличением давления повышается более интенсивно, чем теоретическая мощность.
Мощность насоса вначале воз-
растает за счет увеличения давле- |
m, кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
НП–112 |
|
|
|
|
|
||||
ния нагнетания, а затем начинает |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
НП |
–112А |
|
||||
уменьшаться из-за больших объ- |
15 |
|
|
|
|
|
|
НП–123 |
|
|
|
|
|||
емных утечек жидкости и механи- |
|
|
НП |
–103 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ческих потерь. |
|
10 |
|
|
|
|
НП–103А |
|
|
|
|
|
|||
На рис. 1.12 показана стати- |
|
|
НП |
–109А |
|
|
|
|
|
|
|||||
стическая зависимость массы на- |
|
НП–96 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
сосов от подачи жидкости, а в |
|
|
|
|
|
|
|
|
Q ,п/мин |
||||||
75 |
125 |
175 225 |
|||||||||||||
|
|
н |
|||||||||||||
табл. 1.1 приведены |
сравнитель- |
Рис. 1.12. Статистическая зависи- |
|||||||||||||
ные данные насосов |
переменной |
||||||||||||||
мость |
массы |
|
насоса |
от подачи |
|||||||||||
|
|
|
подачи гидросистем современных |
жидкости |
|
самолетов и вертолетов. |
||
|
28 |
|
|
Глава 1. НАСОСЫ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ДВИГАТЕЛИ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 1.1 |
|
|
Параметры насосов переменной подачи |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Индекс |
Тип самолета |
Рн, |
Qн, |
|
|
Массовая |
Тип насоса |
|
N, кВт |
отдача, |
|||||
насоса |
и вертолета |
МПа |
л/мин |
|
||||
|
|
|
|
кг/кВт |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шарнирно связанные |
НП-26 |
Су-25 |
21 |
25 |
|
8,5 |
0,5...0,6 |
|
поршни, двойной не- |
НП-34 |
МиГ-19 |
21 |
40 |
|
13,8 |
|
|
силовой кардан, вра- |
НП-43 |
Ту-134 |
21 |
35 |
|
12,1 |
|
|
щающийся |
цилиндро- |
НП-70 |
МиГ21, |
|
|
|
|
|
вый блок |
|
|
Як-42 |
21 |
60 |
|
20,6 |
|
Свободно |
опертые |
НП-103 |
Ту-144 |
28 |
100 |
|
45,7 |
0,4...0,45 |
поршни, клапанно-ще- |
НП-89 |
Ту-154, Ил-76 |
21 |
60 |
|
20,6 |
|
|
левое распределение, |
НП-92 |
Ми-24 |
15 |
20 |
|
9,8 |
|
|
неподвижный цилинд- |
|
|
|
|
|
|
|
|
ровый блок |
|
|
|
|
|
|
|
|
Свободно |
опертые |
НП-96 |
МиГ-23, |
|
|
|
|
|
поршни, плоский зо- |
|
МиГ-29; Су-7 |
21 |
79 |
|
27,8 |
0,15...0,25 |
|
лотник распределения, |
НП108 |
Ил-86 |
21 |
122 |
|
41,5 |
|
|
вращающийся цилинд- |
НП-112А |
Су-27 |
28 |
250 |
|
114,4 |
|
|
ровый блок |
|
НП-113 |
«Буран» |
21 |
200 |
|
68,6 |
|
|
|
НП-123 |
Ту-204, |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ил-96-300 |
21 |
180 |
|
51,5 |
|
Шестеренные насосы. Шестеренные насосы отличаются простотой кинематической схемы, малыми габаритами, высокой надежностью и долговечностью. Это насосы низкого давления и постоянной подачи.
Шестеренный насос распространенного типа с наружным зацеплением (рис. 1.13, а) представляет собой пару чаще всего одинаковых шестерен, находящихся в зацеплении и помещенных в корпус, стенки которого охватывают их со всех сторон с малыми зазорами.
Перекачиваемая из полости всасывания жидкость заполняет впадины между зубьями и переносится в полость нагнетания, где вытесняется в линию с давлением нагнетания рн.
Подача насоса определяется как
Qд = 7Dнач bmn об, |
(1.4) |
где Dнач – диаметр начальной окружности шестерни; m – модуль зацепления; b – ширина шестерни.
КПД насоса: м = 0,8...0,9; об = 0,65...0,75. Относительно низкийоб обусловлен большими объемными утечками. Частота вращения
1.1. Источники гидравлической энергии |
29 |
|
p2 |
aд |
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|
|
a1 |
a2 |
min |
360 |
ср |
|
mах |
Z |
||
b1 |
a a |
a |
||
b2 |
|
|
Угол поворота |
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
шестерни |
p1 |
|
|
|
L2 |
|
|
|
||
|
|
|||
L1 |
||||
|
|
а |
б |
Рис. 1.13. Схема шестеренного насоса (а) и неравномерность его подачи (б)
вала п = 33...50 с–1. Подача насосов обычно не более 50 л/мин и характеризуется большой неравномерностью ( = 18...20 %), значительно превышающей неравномерности подачи других объемных насосов (рис. 1.13, б). Неравномерность подачи может быть определена следующим образом:
δ = (Qmax – Qmin) 100 % /Qср, |
(1.5) |
где Qmax Qcp Qmin– максимальная, средняя и минимальная подачи насоса.
Пластинчатый насос. Пластинчатый насос является разновидностью роторно-поступательных насосов с вытеснителями в виде пластин (шиберов). Пластинчатые насосы могут быть однократного и многократного действия. Насосы однократного действия бывают регулируемые и нерегулируемые. Насосы двукратного и многократного
действия – нерегулируемые. |
|
|
|
||||
Схема пластинчатого насоса одно- |
|
D |
|
||||
кратного |
действия |
показана на |
а |
|
b |
||
|
|||||||
рис. 1.14. В корпусе насоса (статоре), |
|
|
+e |
||||
внутренняя поверхность |
которого |
|
|
||||
является цилиндрической, располо- |
|
|
D 2 |
||||
|
|
|
|||||
жен ротор – цилиндр с прорезями- |
|
|
|
||||
пазами, |
выполненными по радиусу |
|
|
e e |
|||
либо под небольшим углом к нему. |
|
|
D 2 |
||||
В пазах |
находятся |
прямоугольные |
|
|
|
||
пластины – вытеснители, которые |
|
|
|
||||
при вращении ротора |
совершают |
Рис. 1.14. Схема пластинчатого |
|||||
возвратно-поступательное |
движение. |
||||||
|
насоса |
|
30 Глава 1. НАСОСЫ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ДВИГАТЕЛИ
Под действием центробежных сил или специальных устройств пластины внешними торцами прижимаются к внутренней поверхности статора и скользят по ней.
Жидкость поступает в насос из всасывающего патрубка и перемещается пластинами в нагнетательный патрубок. Рабочие камеры в насосе ограничиваются двумя соседними пластинами и поверхностями статора и ротора.
Рабочий объем и реверс подачи пластинчатого насоса однократного действия регулируют изменением величины и знака эксцентриситета, для чего предусмотрен механизм, смещающий центральную часть статора относительно ротора.
В пластинчатом насосе двукратного действия подача жидкости из каждой рабочей камеры за один оборот ротора производится дважды. Внутренняя поверхность статора в такой конструкции имеет специальный профиль, близкий к эллиптическому, с двумя входными и выходными окнами, расположенными диаметрально противоположно.
Число пластин Z в пластинчатых насосах обычно кратно четырем. При увеличении числа пластин уменьшается действующая на них тангенциальная нагрузка и повышается равномерность потока нагнетаемой жидкости.
Пластинчатые насосы выпускаются в основном на давление 7 МПа, реже – 10…14 МПа. Частота вращения вала насоса от 500 до 3000 об/мин. Объемный КПД ηоб ≤ 0,95; механический КПД ηмех ≤ 0,9; общий КПД насоса средней мощности η ≤ 0,85 практически на всем рабочем диапазоне Рн.
Параметры пластинчатого насоса: Q – подача насоса, м3/с; Рн – рабочее давление, МПа; n – число оборотов ротора, с-1.
Средняя теоретическая подача
Q = qn.
Теоретический рабочий объем многопластинчатого насоса при-
ближенно рассчитывается: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q = 2πeDB, |
|
(1.6) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где e – эксцентриситет, максимальное значение которого e |
|
k 3 |
q |
, |
||||||
|
|
|||||||||
|
|
|
|
max |
|
|
ηоб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
значение k берется из таблицы. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Q, м3/с |
0,2∙10–3 |
|
0,2∙10–3… 0,5∙10–3 |
|
0,5∙10–3 |
|
|
|||
k |
0,1 |
|
0,08 |
|
|
0,06 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.1. Источники гидравлической энергии |
31 |
R = D/2 – радиус статора, определяемый R = r + e + δ, где r – радиус ротора; δ – зазор между статором и ротором, приближенно принимается δ ≈ 1∙10–3 , м . С учетом толщины пластин
q = 2eB(πD – bплZ) , |
(1.7) |
где B – ширина пластины (ротора), приближенно определяемая из
B = 2kZ,
bпл – толщина пластины , рассчитываемая из условий прочности; Z – число пластин (четное, в пределах Z = 4…12).
Теоретический крутящий момент на валу насоса
М т = M |
т |
|
qPн |
. |
(1.8) |
|
2π |
||||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||
Средняя скорость рабочей жидкости в окнах всасывания Wвс = |
||||||
= (0,25…0,30), м/с; длина пластин насоса |
lпл = (0,6…0,8)r; глубина за- |
|||||
делки пластин в роторе lз = 0,5 lпл. |
|
|
|
|
|
Гидравлические аккумуляторы. Гидроаккумулятор – емкость,
предназначенная для аккумулирования и возврата энергии рабочей жидкости, находящейся под давлением вследствие сжатия и расширения газа.
Гидроаккумулятор представляет собой закрытый сосуд с двумя изолированными друг от друга камерами. В одной из камер находится газ (азот) с некоторым начальным давлением предварительной зарядки pп.з . Другая камера присоединяется к линии высокого давления гид-
росистемы. При подаче жидкости в эту камеру объем ее увеличивается, объем газовой камеры уменьшается, вследствие чего давление газа повышается, достигая к концу зарядки некоторого максимального зна-
чения pmax.
Гидроаккумуляторы на ЛА в основном используются в качестве вспомогательных и реже самостоятельных источников энергии. Кроме того, они могут выполнять функции:
сглаживания пульсации потока жидкости после насоса;
компенсации утечек в системе;
обеспечения режима холостого хода насоса совместно с автоматом разгрузки насоса.
При применении гидроаккумуляторов представляется возможным ограничить мощность насосов средней мощностью потребителей, по-
32 |
Глава 1. НАСОСЫ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ДВИГАТЕЛИ |
скольку эпизодически пики подачи можно обеспечить за счет энергии гидроаккумулятора.
По конструктивной схеме различают два типа гидроаккумуляторов: цилиндрические (поршневые) и сферические (мембранные) (рис. 1.15). Недостатком первых является трение поршня в цилиндре, на преодоление которого расходуется энергия гидроаккумулятора, а также возможность нарушения герметичности в соединении поршня и цилиндра. Кроме того, при наличии трения возможны скачкообразные движения поршня и, как следствие, колебания давления. Эти недостатки практически устранены в гидроаккумуляторах, в которых среды разделяются с помощью эластичной диафрагмы (см. рис. 1.15, б). Такие гидроаккумуляторы меньше по массе, более компактны, обладают хорошей чувствительностью к изменению давления. Однако они менее надежны из-за возможности разрыва мембраны и поэтому на самолетах последних лет выпуска применяются реже.
1 2 |
3 |
4 |
1 |
|
5 |
2 |
|
6 |
|
7 |
|
|
|
|
|
|
8 |
3 |
|
9 |
|
|
10 11
Г4
5 |
Г |
6 |
|
7 |
|
8 |
Ж |
9
Ж10
11 |
12 |
а |
б |
Рис. 1.15. Гидроаккумуляторы:
а – цилиндрический (1 – зарядный штуцер; 2 – корпус; 3 – гильза; 4 – поршень; 5 – сальник; 6 – защитное кольцо; 7 – уплотнение; 8 – вкладыш; 9 – гайка; 10 – винт; 11 –штуцер); б – сферический (1– заглушка; 2 – зарядный штуцер; 3 – пружина; 4 – стержень с конусом; 5 – крышка; 6 – штифт; 7 – уплотнение; 8 – гайка; 9 – горло-
вина; 10 – корпус; 11 – мембрана; 12 – штуцер)