ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОБОСНОВАНИЯ И РАСЧЕТЫ В ЭКОЛОГИИ
.pdfБез учѐта характеристик водоѐма коэффициент смешения рассчитывается (упрощенно) с учѐтом кратности разбавления:
|
(n |
|
1) q |
. |
(I.2.8) |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Q |
|
||
Q q( |
ссв |
|
1) л, |
(I.2.9) |
||
ск |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
где Q – объем чистой воды, необходимый для разбавления сточной воды, чтобы концентрация ЗВ уменьшилась до концентрации близкой к ПДК (ск).
Расчѐт необходимой степени очистки сточной воды:
ссв ДКсв |
100% , |
(I.2.10) |
|
||
ссв |
|
где - необходимая степень очистки сточной воды (%).
Задание: Рассчитать кратность разбавления в контрольной зоне, ПДС и необходимую степень очистки сточной воды разового отведения (без учѐта характеристик водоѐма).
№ |
q, |
ссв, |
сф, |
ПДК, |
ск, |
вар. |
л |
мг/л |
мг/л |
мг/л |
мг/л |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
1 |
500 |
1,0 |
0,01 |
0,3 |
0,2 |
2 |
1000 |
1,2 |
0,02 |
0,2 |
0,18 |
3 |
600 |
0,8 |
0,008 |
0,1 |
0,09 |
4 |
1200 |
2,0 |
0,015 |
0,5 |
0,15 |
5 |
800 |
1,5 |
0,009 |
0,4 |
0,38 |
6 |
900 |
1,1 |
- |
0,25 |
0,2 |
7 |
1500 |
0,9 |
0,012 |
0,36 |
0,3 |
8 |
2000 |
2,4 |
0,05 |
0,6 |
0,55 |
9 |
1100 |
0,7 |
0,04 |
0,3 |
0,25 |
10 |
700 |
1,4 |
0,006 |
0,12 |
0,1 |
11 |
1400 |
2,2 |
- |
0,18 |
0,15 |
12 |
1300 |
0,6 |
0,002 |
0,22 |
0,2 |
13 |
1600 |
1,8 |
- |
0,14 |
0,1 |
14 |
1800 |
1,6 |
0,005 |
0,15 |
0,12 |
Окончание таблицы
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
15 |
1000 |
0,8 |
0,02 |
0,36 |
0,35 |
16 |
600 |
2,0 |
0,009 |
0,25 |
0,2 |
17 |
1200 |
1,5 |
- |
0,4 |
0,35 |
18 |
800 |
1,3 |
0,12 |
0,56 |
0,55 |
19 |
900 |
0,9 |
0,05 |
0,3 |
0,28 |
20 |
150 |
2,4 |
0,04 |
0,12 |
0,1 |
21 |
200 |
2,7 |
- |
0,34 |
0,32 |
22 |
1100 |
1,4 |
0,002 |
0,18 |
0,16 |
23 |
700 |
2,2 |
- |
0,24 |
0,2 |
24 |
1400 |
1,9 |
0,07 |
0,48 |
0,43 |
25 |
160 |
1,6 |
0,01 |
0,25 |
0,22 |
26 |
180 |
2,8 |
0,02 |
0,4 |
0,38 |
27 |
1300 |
2,2 |
0,06 |
0,3 |
0,28 |
28 |
1200 |
1,1 |
0,03 |
0,12 |
0,1 |
II. Расчѐт средств очистки промышленных выбросов
исбросов
1.Очистка газовых выбросов от твѐрдых частиц сухим
способом. Расчѐт циклона [4,5]
Воздействие аэрозолей (пыли) на человека зависит от их токсичности, дисперсности и концентрации. Допустимое содержание пыли в воздухе рассчитывают в зависимости от расхода выбрасываемой
смеси. |
|
|
|
|
|
|
|
Если Q > 15000 м3/ч = 15 тыс. м3/ч, то c = 100К. |
(II.1.1) |
||||||
Если Q < 15 тыс. м3/ч, то с |
(160 4 Q) K , |
|
(II.1.2) |
||||
где с – допустимое содержание пыли (мг/м3); |
|
|
|
||||
Q – расход газовоздушной смеси (тыс. м3/ч); |
|
|
|||||
К- коэффициент, зависящий от ПДК пыли. |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Таблица II.1.1 |
|
|
Значения К от ПДК пыли |
|
|
||||
ПДК (мг/м3) |
<2 |
|
2-4 |
|
4-6 |
>6 |
|
K |
0,3 |
|
0,6 |
|
0,8 |
1,0 |
|
Для очистки газовоздушных выбросов от пыли применяют цикло- |
|||||||
ны, в которых под действием центробежных |
сил частицы пыли отде- |
ляются от газового потока. Различают цилиндрические (марки ЦН) и конические (марки СК-ЦН) циклоны, характеризуемые параметрами
(при р 0,1МПа )
Таблица II.1.2
Сравнительная характеристика основных показателей циклонов
|
|
Цилиндрические |
|
Конические |
|
Q |
|
0,6-48 тыс. м3/ч |
|
2,5-98 тыс. м3/ч |
|
T |
|
250 0С |
|
400 0С |
|
с |
|
До 1000 г/м3 |
|
До 1000 г/м3 |
|
|
|
< 0,5 кПа |
|
< 4 кПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
0,95 |
|
Расчѐт основных характеристик циклона: |
|||||
Оптимальная |
скорость газа ( |
оп ), зависящая от типа циклона, |
определяется по таблице (II.1.3) .
Таблица II.1.3
Значения характеристик циклона
|
оп |
Значения k2 |
при свх, г/м3 |
|
|
|
|
500 |
dТ50 |
lg |
|||||
Тип |
м/с |
1,0 |
2,0 |
|
4,0 |
|
8,0 |
12,0 |
|
15,0 |
в атм |
мкм |
|
||
циклона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ЦН-24 |
4,5 |
0,95 |
0,93 |
|
0,92 |
|
0,90 |
0,87 |
|
0,86 |
75 |
8,5 |
0,308 |
||
ЦН-15 |
3,5 |
0,93 |
0,92 |
|
0,91 |
|
0,90 |
0,87 |
|
0,87 |
155 |
4,5 |
0,352 |
||
ЦН-11 |
3,5 |
0,96 |
0,94 |
|
0,92 |
|
0,90 |
0,87 |
|
0,86 |
245 |
3,65 |
0,352 |
||
СДК- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЦН-33 |
2,0 |
0,81 |
0,79 |
|
0,78 |
|
0,77 |
0,76 |
|
0,75 |
520 |
2,31 |
0,364 |
||
СК- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЦН-34 |
1,7 |
0,98 |
0,95 |
|
0,93 |
|
0,92 |
0,91 |
|
0,90 |
1050 |
1,95 |
0,308 |
||
СК- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЦН-34М |
2,0 |
0,99 |
0,97 |
|
0,95 |
|
0,94 |
0,90 |
|
0,90 |
200 |
1,3 |
0,340 |
||
Вычисляется диаметр циклона: |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м, |
|
|
(II.1.3) |
||
|
|
|
|
|
D |
|
4Q / |
оп |
|
|
|||||
где D – диаметр циклона (м) ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q – расход газо-воздушной смеси (м3/с) .
Полученный результат округляют до ближайшего типового значения (D: 0,2; 0,3-1,0; 1,2-2,0; 2,4-3,0 м). Если диаметр превышает максимально допустимое значение, то необходимо применять два и более параллельно установленных циклонов.
По выбранному D находят действительную скорость движения газа в циклоне:
4Q / nD2 |
м/с , |
(II.1.4) |
где n – число циклонов.
Определяют коэффициент гидравлического сопротивления оди-
ночного циклона: |
|
k1 k2 500 , |
(II.1.5) |
где - коэффициент гидравлического сопротивления;
k1 – поправочный коэффициент, зависящий от диаметра только
цилиндрического циклона (при D = (0,15 - 0,45) м, k1 = = (0,85 - 0,95), в остальных случаях - 1);
k2 - поправочный коэффициент, зависящий от запыленности очищаемой смеси (таблица II.1.3);
500- коэффициент гидравлического сопротивления одиночного циклона (таблица II.1.3) .
Рассчитывают гидравлическое сопротивление циклона |
Р: |
|
Р Рвх Рвых |
2 / 2 Па, |
(II.1.6) |
где - плотность газа (кг/м3) ; - действительная скорость газа в циклоне (м/с).
Для расчѐта эффективности очистки газа в циклоне используют соотношение:
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5(1 Ф(х)) , |
|
|
|
(II.1.7) |
||||||||
где Ф(х) – функция от параметра х . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица II.1.4 |
||
|
|
|
Значения функции Ф(х) от величины х |
|
|
|
||||||||||||||
х |
|
Ф(х) |
|
х |
|
|
Ф(х) |
|
х |
|
|
|
|
|
Ф(х) |
|
х |
Ф(х) |
|
|
-2,7 |
|
-0,0035 |
|
-1,2 |
|
|
0,1151 |
|
- |
|
|
|
|
|
- |
|
1,2 |
0,8849 |
|
|
-2,0 |
|
0,0228 |
|
-1,0 |
|
|
0,1587 |
|
0,2 |
|
|
|
|
0,5793 |
|
1,4 |
0,9192 |
|
||
-1,8 |
|
0,0359 |
|
-0,8 |
|
|
0,2119 |
|
0,4 |
|
|
|
|
0,6554 |
|
1,6 |
0,9452 |
|
||
-1,6 |
|
0,0548 |
|
-0,6 |
|
|
0,2743 |
|
0,6 |
|
|
|
|
0,7257 |
|
1,8 |
0,9641 |
|
||
-1,4 |
|
0,0808 |
|
-0,4 |
|
|
0,4207 |
|
0,8 |
|
|
|
|
0,7881 |
|
2,0 |
0,9772 |
|
||
|
|
|
|
0 |
|
|
0,5 |
|
1,0 |
|
|
|
|
0,8413 |
|
2,7 |
0,9965 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
lg(d |
50 |
/ d Т |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х |
|
|
50 |
|
|
|
|
|
, |
|
|
(II.1.8) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(lg2 |
|
lg2 |
r |
) 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где d50 – средний размер частиц (мкм) ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
lg |
r - степень полидисперсности пыли. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
lg r 1 |
lg d50 , |
|
|
|
(II.1.9) |
где dТ50 и lg - значения для типового циклона и условий очистки
(таблица (II.1.4)).
Определяют концентрацию пыли после очистки:
с0 свх (1 ) 1000 мг/м3 , |
(II.1.10) |
где c0 – концентрация пыли после очистки (мг/м3); свх – концентрация пыли до очистки (г/м3);
- степень очистки в циклоне.
Сравнивают с допустимым содержанием пыли в воздухе и делают вывод о качестве очистки, если одного циклона недостаточно, то требуется очистка в последующих циклонах, установленных последовательно.
Задание: Рассчитать допустимое содержание пыли в воздухе, основные характеристики циклона, степень очистки газовой смеси, сравнить с допустимым. Сделать вывод о качестве очистки и предложить последующие действия ( 1,3кг / м3 ).
№ |
Тип циклона |
Q , м3/с |
свх , г/м3 |
d50 , мкм |
ПДК, |
вар. |
|
|
|
|
мг/м3 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
1 |
ЦН-11 |
4,0 |
2,0 |
30 |
2,5 |
2 |
СДК-ЦН-33 |
12,0 |
3,0 |
20 |
3,0 |
3 |
ЦН-15 |
8,0 |
1,5 |
40 |
4,5 |
4 |
СК-ЦН-34 |
6,0 |
4,0 |
35 |
6,0 |
5 |
ЦН-24 |
3,0 |
2,5 |
50 |
5,0 |
6 |
СК-ЦН-34М |
10,0 |
6,0 |
15 |
3,5 |
7 |
ЦН-11 |
5,0 |
5,0 |
25 |
4,0 |
8 |
СДК-ЦН-33 |
10,8 |
10,0 |
80 |
5,5 |
9 |
ЦН-15 |
2,5 |
1,0 |
20 |
3,0 |
10 |
СК-ЦН-34 |
11,0 |
3,8 |
40 |
4,5 |
11 |
ЦН-24 |
4,0 |
2,0 |
30 |
2,0 |
12 |
СК-ЦН-34М |
15,0 |
8,0 |
20 |
4,0 |
13 |
ЦН-11 |
3,0 |
4,0 |
10 |
5,0 |
14 |
СДК-ЦН-33 |
14,0 |
6,0 |
40 |
4,5 |
15 |
ЦН-15 |
4,0 |
2,0 |
30 |
5,0 |
16 |
СК-ЦН-34 |
8,0 |
3,0 |
50 |
4,0 |
17 |
ЦН-24 |
5,0 |
4,0 |
40 |
3,0 |
18 |
СК-ЦН-34М |
12,0 |
5,0 |
30 |
5,0 |
19 |
ЦН-11 |
6,0 |
3,0 |
20 |
3,0 |
20 |
СДК-ЦН-33 |
10 |
4,0 |
60 |
4,0 |
21 |
ЦН-15 |
3,0 |
3,0 |
60 |
2,5 |
Окончание таблицы
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
22 |
СК-ЦН-34 |
9,0 |
5,0 |
80 |
3,0 |
23 |
ЦН-24 |
2,0 |
3,0 |
20 |
4,0 |
24 |
СК-ЦН-34М |
8,0 |
4,0 |
50 |
2,0 |
25 |
ЦН-11 |
8,0 |
3,8 |
40 |
3,5 |
26 |
СДК-ЦН-33 |
16,0 |
8,0 |
50 |
2,5 |
27 |
ЦН-15 |
5,0 |
4,5 |
50 |
3,0 |
28 |
СК-ЦН-34 |
10,0 |
12,5 |
20 |
5,5 |
2. Очистка газовых выбросов от твѐрдых частиц мокрым способом. Расчѐт скруббера Вентури [3,5]
Среди аппаратов мокрой очистки с осаждением частиц пыли на поверхность капель жидкости наибольшее распространение получили скрубберы Вентури. Основная часть скруббера – это сопло (труба) Вентури, куда подаѐтся запыленный поток газа и через форсунки жидкость для орошения.
Процесс осаждения частиц пыли на каплях жидкости зависит от расхода жидкости, площади поверхности капель и скорости потока газа, а эффективность очистки определяется равномерностью распределения капель по сечению сопла, согласно закону Стокса. В результате высокой скорости очищаемого потока в горловине трубы Вентури создаѐтся интенсивная турбулизация, которая обеспечивает высокое перемешивание пылевоздушной смеси с тонко-распылѐнной водой, смачивание частиц и их коагуляцию.
Эффективность очистки газовоздушной смеси от пыли мокрым способом значительно превышает степень очистки сухим способом.
Расчёт основных характеристик скруббера Вентури
Определяют диаметр сопла:
D |
|
Q |
|
м, |
(II.2.1) |
|
|
|
|||
|
|
|
|||
900 |
|
Vв |
|
где D – диаметр трубы Вентури (м);
Q – расход пылевоздушной смеси (м3/ч);
Vв – скорость потока газа в горловине сопла (м/с).
Рассчитывают средний размер капель жидкости, образующихся в трубе Вентури:
|
4870 |
|
|
|
|
||
D0 |
28 L L |
мкм, |
(II.2.2) |
||||
|
|
||||||
Vв |
|||||||
|
|
|
|
|
где D0 – средний диаметр капель жидкости в трубе (мкм); L – расход жидкости (л/м3).
Находят критерий Стокса, который отражает эффективность осаждения частиц пыли на каплях жидкости:
St |
г |
V |
в |
d 2 |
|
||
|
|
|
, |
(II.2.3) |
|||
18 |
|
|
Д |
0 |
|||
|
|
|
|
|
где г - плотность газа (кг/м3);
d– диаметр частиц пыли (мкм);
-динамическая вязкость газа (0,00018 кг с/м).
При значениях критерия Стокса St>0,1 эффективность очистки определяют согласно соотношению:
St 2 |
100% . |
(II.2.4) |
|
(St 0,125) 2 |
|||
|
|
Рассчитывают сопротивление трубы Вентури:
Роб. |
1 |
( |
г ж L) |
г Vв2 Па, |
(II.2.5) |
|
2 |
||||||
|
|
|
|
|
где Роб – общее сопротивление трубы Вентури (Па); г - коэффициент гидравлического сопротивления;
ж L - расход жидкости в зависимости от скорости газа
(таблица (II.2.1)) .
Таблица II.2.1
Расход жидкости в зависимости от скорости газа в трубе Вентури
Расход |
|
ж L при скорости газа Vв, м/с |
|
|||
жидкостиL, л/м3 |
|
|
|
|
|
|
50 |
70 |
90 |
110 |
150 |
||
|
||||||
0,3 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
|
0,5 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
0,4 |
0,4 |
|
0,7 |
0,4 |
0,4 |
0,4 |
0,5 |
0,5 |
|
0,9 |
0,6 |
0,7 |
0,9 |
1,0 |
1,1 |
|
1,1 |
0,8 |
1,0 |
1,2 |
1,4 |
1,7 |
|
1,3 |
1,2 |
1,6 |
2,0 |
2,4 |
2,6 |
Задание: Рассчитать основные характеристики скруббера Венту-
ри, если |
г 1,29 |
кг/м3 . |
|
|
|
|||
|
№ |
|
Q, |
|
Vв , |
L , |
d , |
г |
|
вар. |
|
м3/ч |
|
м/с |
л/м3 |
мкм |
|
|
|
|
|
|||||
|
1 |
|
3600 |
|
50 |
0,3 |
1,0 |
0,25 |
|
2 |
|
5400 |
|
70 |
0,5 |
0,5 |
0,30 |
|
3 |
|
7200 |
|
90 |
0,7 |
0,6 |
0,24 |
|
4 |
|
6000 |
|
110 |
0,9 |
0,8 |
0,27 |
|
5 |
|
10000 |
|
150 |
1,1 |
0,7 |
0,26 |
|
6 |
|
4800 |
|
50 |
1,3 |
0,9 |
0,29 |
|
7 |
|
5800 |
|
70 |
0,7 |
0,4 |
0,30 |
|
8 |
|
6200 |
|
90 |
0,9 |
0,5 |
0,28 |
|
9 |
|
8000 |
|
110 |
0,7 |
0,4 |
0,25 |
|
10 |
|
9000 |
|
90 |
0,5 |
0,3 |
0,27 |
|
11 |
|
7500 |
|
110 |
1,1 |
0,2 |
0,30 |
|
12 |
|
6800 |
|
90 |
1,1 |
0,8 |
0,24 |
|
13 |
|
4500 |
|
90 |
0,3 |
0,9 |
0,25 |
|
14 |
|
5600 |
|
110 |
0,5 |
1,0 |
0,26 |
|
15 |
|
8200 |
|
110 |
1,3 |
0,6 |
0,29 |
|
16 |
|
6400 |
|
70 |
0,9 |
0,7 |
0,28 |
|
17 |
|
8400 |
|
70 |
1,1 |
0,8 |
0,27 |
|
18 |
|
9500 |
|
150 |
0,5 |
0,5 |
0,24 |
|
19 |
|
8600 |
|
150 |
0,7 |
0,8 |
0,30 |
|
20 |
|
7900 |
|
150 |
0,9 |
0,9 |
0,25 |
|
21 |
|
6500 |
|
90 |
1,1 |
1,0 |
0,26 |
|
22 |
|
7000 |
|
50 |
0,5 |
0,4 |
0,27 |
|
23 |
|
8000 |
|
50 |
0,7 |
0,9 |
0,28 |
|
24 |
|
5200 |
|
50 |
0,9 |
0,5 |
0,29 |
|
25 |
|
9400 |
|
50 |
1,1 |
0,9 |
0,25 |
|
26 |
|
4600 |
|
70 |
1,3 |
0,6 |
0,30 |
|
27 |
|
5000 |
|
90 |
1,3 |
0,7 |
0,26 |
|
28 |
|
8300 |
|
110 |
0,9 |
0,8 |
0,24 |
3. Расчѐт средств механической очистки сточных вод [3]
Одним из способов механической очистки сточных вод от взвешенных частиц является отстаивание, которое осуществляют в песколовках и отстойниках.
Отстаивание основано на свободном оседании примесей с плотностью, превышающей плотность воды. Для расчѐта очистных устройств необходимо знать скорость свободного осаждения твѐрдых частиц:
W0 |
g d 2 ( |
r |
в |
) |
м/с, |
(II.3.1) |
|
|
|||||
18 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
где W0 – скорость оседания частиц (м/с);
g – ускорение свободного падения (9,8 м/с2); d – средний размер частиц (м);
r- плотность частиц (кг/м3);
в- плотность воды (при 20 0С равная 998 кг/м3);
- динамическая вязкость воды (0,001 Па/с).
А. Расчет песколовки:
Песколовки используют для очистки от частиц металла, песка.
В зависимости от направления движения сточной воды применяют горизонтальные, вертикальные и аэрируемые песколовки.
Основные параметры горизонтальной песколовки рассчитывают по формулам:
L |
п |
h W |
|
|
|
|
м, |
(II.3.2) |
|
|
|
|||
|
|
W0 |
|
где L – длина песколовки (м);
п - коэффициент, учитывающий влияние турбулентности и неравномерности скорости сточной воды;
h – рабочая глубина песколовки (м);
W – скорость движения сточной воды (м/с).