Metodichka_gaz

,

(2.35)

где Re – число Рейнольдса;

n – эквивалентная абсолютная шероховатость внутренней поверхности стенки трубы, принимается равной для новых стальных труб – 0,01 см, для бывших в эксплуатации стальных труб – 0,1 см, для полиэтиленовых независимо от времени эксплуатации – 0,0007 см.

d– внутренний диаметр газопровода, см.

Взависимости от значения Re коэффициент гидравлического трения λ следует определять:

-для ламинарного режима движения газа Re ≤ 2000:

(2.36)

- для критического режима движения газа Re = 2000-4000:

(2.37)

при Re ˃ 4000 в зависимости от выполнения условия (2.35);

-для гидравлически гладкой стенки неравенство (2.35) справедливо;

-при 4000 ˂ Re ˂ 100000 по формуле:

(2.38)

- при Re ˃ 100000:

(2.39)

- для шероховатых стенок неравенство (2.35) несправедливо при Re ˃ 4000:

,

(2.40)

где n – эквивалентная абсолютная шероховатость внутренней поверхности стенки трубы, см;

d – внутренний диаметр газопровода, см.

Расчетный расход газа на участках распределительных наружных газопроводов низкого давления, имеющих путевые расходы газа, следует определять как сумму транзитного и 0,5 путевого расходов газа на данном участке.

Падение давления в местных сопротивлениях (отводы, тройники, запорная арматура и др.) для газораспределительных газопроводов допускается учитывать путем увеличения фактической длины газопровода на 5-10%.

Для наружных надземных и внутренних газопроводов расчетную длину газопроводов следует определять по формуле:

31

,

(2.41)

где l1 – действительная длина газопровода, м;

ξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений участка газопровода; λ – коэффициент гидравлического трения, определяемый в зависимости

от режима течения и гидравлической гладкости стенки стенок газопровода по формулам (2.36 - 2.40).

При расчете внутридомовых газопроводов низкого давления следует учитывать гидростатический напор, определяемый по формуле:

(2.42)

где 9,81 – ускорение свободного падения, м2/с;

h – разность абсолютных отметок начальных и конечных участков газопровода, м;

ρа – плотность воздуха, кг/м3, при нормальных условиях; ρо - плотность газа, кг/м3, при нормальных условиях (температуре 0 0С и

давлении 0,101325 МПа).

Гидравлический расчет кольцевых сетей газопроводов следует выполнять с увязкой давлений газа в узловых точках расчетных колец. Неувязка потерь давления в кольце допускается до 10%.

При выполнении гидравлического расчета надземных и внутренних газопроводов с учетом степени шума, создаваемого движением газа, следует принимать скорости движения газа не более 7 м/с для газопроводов низкого давления, 15 м/с для газопроводов среднего давления, 25 м/с для газопроводов высокого давления.

При выполнении гидравлического расчета газопроводов по приведенным формулам, а также по различным методикам и программам для электронновычислительных машин, составленным на основе этих формул, расчетный внутренний диаметр газопровода следует предварительно определять по формуле:

	ρ	о	,	(2.43)
р
		уд

где dр – расчетный диаметр, см;

коэффициенты А, В, m, m1 определяют по таблицам 2.18 и 2.19 в зависимости от категории сети (по давлению) и материала газопровода;

о – расчетный расход газа, м3/ч, приведенный к нормальным физическим условиям;

уд - удельные потери давления, Па/м определяемые по формуле:

32

уд		,	(2.44)

где - допустимые потери давления, Па;

l – расстояние до самой удаленной точки, м.

	Таблица 2.18
	Категория	А
	сети
	Сети низ-
	кого дав-
	ления
	Сети
	среднего	Ро = 0,101325 мПа
	и высоко-	Рm – усредненное дав-
	го давле-	ление газа (абсолют-
	ния	ное) в сети, мПа

Таблица 2.19

	Материал	В	m	m1
	Сталь	0,022	2	5
		ν - кинемати-
	Полиэти-	ческая вяз-	1,75	4,75
	лен	кость газа при
		нормальных
		физических
		условиях, м2/с

2.4.1 Гидравлический расчет кольцевых газовых сетей высокого давления

Газовые сети высокого давления являются верхним иерархическим уровнем городской системы газоснабжения. Для средних и больших городов их проектируют кольцевыми и только для маленьких городов они могут выполняться в виде разветвленных тупиковых сетей.

Все городские сети рассчитывают на заданный перепад давлений. Такой подход к расчету связан с тем, что в город газ поступает под определенным давлением и поддерживается не ниже заданной величины.

Расчетный перепад для сетей высокого давления определяют исходя из следующих соображений. Начальное давление принимают максимальным по СП 62.13330.2011[6], СП 42-101-2003[4]. для соответствующей категории газопровода. Конечное давление принимают таким, чтобы при максимальной нагрузке сети было обеспечено минимально допустимое давление газа перед горелками, с учетом перепада давлений в абонентском ответвлении при максимальной нагрузке и перепада в ГРП. В большинстве случаев перед ГРП достаточно иметь избыточное давление примерно 0,15-0,2 МПа.

При расчете кольцевых сетей необходимо оставлять резерв давления для увеличения пропускной способности системы при аварийных гидравлических режимах. Принятый резерв следует проверять расчетом при возникновении наиболее неблагоприятных аварийных ситуаций. Такие режимы обычно возникают при выключении головных участков. Для многокольцевой сети неблаго-

33

приятных режимов, которые необходимо проверить расчетом, может быть несколько.

В виду кратковременности аварийных ситуаций следует допускать снижение качества системы при отказах ее элементов. Снижение качества оценивают коэффициентом обеспеченности Коб, который зависит от категории потребителей.

Сети высокого (среднего) давления являются управляемыми, так как к ним присоединяют ограниченное число крупных потребителей, режимом подачи газа которых управляет диспетчерская служба.

Следствием управляемости сети является и особая постановка задачи расчета гидравлического режима заключающегося в том, что не только в расчетном режиме, но и в аварийных ситуациях узловые расходы газа являются заданными. Это положение позволяет вести расчет аварийных режимов теми же методами какими определяют диаметр газопроводов при расчетном режиме. Отличие состоит лишь в том, что меняется геометрия сетивыключают один или несколько элементов и уменьшают узловые нагрузки в соответствии с принятым Коб. Возможное уменьшение подачи газа ограничено нижним пределом, который устанавливают из соображений минимально допустимого давления газа перед приборами. Это минимальное давление определяется минимальной нагрузкой которую принимают равной 50% расчетного значения.

Половину нормы газообразного топлива будут получать примерно 20-30% потребителей. Причем такое снижение подачи топлива существенно не отразится на приготовлении пищи. В основном это будет отражаться на качестве горячего водоснабжения. Как показывают исследования при снижении давления после ГРП можно уменьшить максимальный расход примерно на 15-20%. Следовательно, для коммунально-бытовых потребителей, присоединенных к сети низкого давления, коэффициент обеспеченности можно принять равным 0,8-0,85. Учитывая кратковременность аварийных ситуаций и теплоаккумулирующую способность зданий, можно сократить подачу газа на отопительные цели. Коэффициент обеспеченности для отопительных котельных можно при-

нять 0,7-0,75.

Коэффициент обеспеченности промышленных предприятий определяют из следующих соображений. Если предприятие имеет резервную систему снабжения топливом то Коб = 0. При ее отсутствии допустимое сокращение подачи газа зависит от сокращения подачи теплоты на отопительные цели. Для технологических нужд сокращать подачу газа не следует. Таким образом, коэффициент обеспеченности можно определить для всех сосредоточенных потребителей и на их основе рассчитать аварийные гидравлические режимы. После обоснования коэффициента обеспеченности для всех потребителей решают вторую задачу, т.е. определяют необходимый резерв пропускной способности сети.

Для однокольцевого газопровода аварийных режимов, подлежащих расчету, два: при выключении головных участков слева и справа от точки питания.

Так как при выключении головных участков однокольцевой газопровод превращается в тупиковый, то диаметр кольца можно определить из расчета

34

аварийного гидравлического режима при лимитированном газоснабжении для тупиковой линии.

Рекомендуется следующий расчет порядок расчета однокольцевой сети высокого (среднего) давления:

1. Производим предварительный расчет диаметра кольца по приближенным

зависимостям:
,			(2.45)
		,	(2.46)

где Qр – расчетный расход газа, м3/ч;

Qi – расчетные расходы газа потребителями, м3/ч;

Коб = 0,7 – коэффициент обеспеченности принятый для всех потребите-

лей;

lк – длина кольца, м.

2. Выполняем два варианта гидравлического расчета аварийных режимов при выключенных головных участках слева и справа от точки питания. Диаметры участков корректируем так, чтобы давление газа у последнего потребителя не понижалось ниже минимально допустимого значения. Для всех ответвлений рассчитываем диаметры газопроводов на полное использование перепада давлений с подачей им газа. Гидравлический расчет может выполняться по формулам, представленным в СП 41-101-2003[4] или по номограмме. (Приложение В)

3.Рассчитываем распределение потоков при нормальном режиме и определяем давление газа во всех узловых точках.

4.Проверяем диаметры ответвлений к сосредоточенным потребителям при расчетном гидравлическом режиме. При недостаточности диаметров увеличиваем их до необходимых размеров.

Внашем примере гидравлический расчет газовой сети выполнен для однокольцевого газопровода. В приложении Д приведена расчетная схема газопроводов высокого давления II категории для кварталов.

Трассу кольцевого газопровода следует прокладывать таким образом, чтобы левая и правая ветвь кольца были загружены равномерно. Далее нумеруем все узлы. Стрелками указываем направление движения транзитных потоков газа.

Давление на выходе из ГРС-1 примем 0,7 МПа (абс.). Оно и будет в нашем

случае давлением газа в начале сети, Рн. Конечное давление газа в конце сети примем Рк = 0,4 МПа (абс.). Коэффициент обеспеченности для всех потребителей примем Коб = 0,7.

Гидравлический расчет газовой сети высокого давления II категории для кольца представлен в таблице 2.20-2.28.

35

Определим предварительный диаметр кольца по расчетному расходу и удельному падению квадрата давления по формуле:

,

где Qр – расчетный расход газа в аварийном режиме.

Увеличивая длину кольца на 10% учитываем потери давления газа в местных сопротивлениях.

Находим предварительный расчетный диаметр кольца по формуле:

	ρ	о			см
р	уд

По ГОСТ Р 50838-2009 (ИСО44372007) принимаем ближайший стандартный внутренний диаметр, который равный 25,78 см (SDR 11, dн=315мм).

Производим расчеты для двух аварийных режимов при выключении участков 1-2 и 1-29.

Первоначально считаем, что диаметры всех участков равны 315 мм и проверяем использование заданного перепада давления. При необходимости корректируем диаметры.

Узловые расходы принимаем равными . Давление в конце каждого участка рассчитываем по формуле:

(2.47)

В процессе гидравлического расчета выяснилось, что кольцо диаметром 315 мм не обеспечивает необходимого давления в концевых точках.

Чтобы обеспечить необходимое минимальное давление в концевых узлах, увеличиваем диаметры участков ГРС-1 принимаем равным 36,82 см (450 мм), диаметры участков кольца 32,74 см (400 мм).

Результаты данного расчета приведены в таблицах 2.20 - 2.23.

Далее рассчитываем диаметры ответвлений для аварийных режимов при подаче потребителям .

Сначала определяем давление газа в начале всех ответвлений как при отказе участка 1-2, так и при отказе участка 1-29. Из сравнения двух значений начальных давлений для каждого ответвления Рн.от. выбираем меньшее. Для этого давления и рассчитываем диаметр ответвления по формуле при условии, чтобы давление в конце ответвления было не менее 0,4 МПа.

36

Все расчеты для ответвлений в аварийном режиме сводим в таблицы 2.24,

2.25.

Далее производим расчет потокораспределения при нормальном гидравлическом режиме сети. Сначала задаемся предварительным распределением потоков. Примем точку схода потоков в узле 15. Точка схода потоков в нулевом приближении определяется так: все кольцо разбивается на две тупиковые сети, приблизительно одинаковых по длине и по суммарным расходам в одну и другую сторону от точки схода потоков газа.

Будем считать, что по участку 15-16 в ответвление поступает газ с расходом 200 м3/ч, а по участку 17-16 поступает -61,89 м3/ч.

Далее, двигаясь против потоков газа по каждой ветви кольца, находим расчетные расходы газа для всех участков кольца.

По известным диаметрам и расходам по формулам находим потери давления на всех участках. Все расчеты сводим в таблицу 2.26.

В результате расчета кольца, исходя из предварительного распределения потоков, получаем невязку потерь квадрата давления, равную 0,0055.

Следовательно, правая ветвь кольца перегружена. Для ее разгрузки необходимо ввести круговой расход газа. Ошибка в кольце составляет величину:

(2.48)

Таким образом, для кольца ошибка составляет 11%. Ошибка должна быть не более 10%.

Рассчитаем поправочный круговой расход по формуле:

(2.49)

Для малого кольца поправочный круговой расход:

Примем Полученный увязочный круговой расход вводим в кольцо и производим

окончательный расчет. После введения кругового расхода ошибка в кольце уменьшилась до 8%.

Результаты расчета сводим в таблицу 2.27. Этим заканчивается расчет кольца.

37

Затем проверяем достаточность принятых диаметров ответвлений в процессе расчета аварийных гидравлических режимов. Если конечное давление в конце ответвлений не менее 0,4 МПа, тогда принятый диаметр оставляем. В противном случае диаметры увеличиваем. Результаты расчета сводим в табли-

цу 2.28.

На этом гидравлический расчет однокольцевого газопровода высокого давления II категории заканчивается.

Результаты гидравлического расчета приведены в таблицах 2.20-2.28.

Гидравлический расчет кольцевого газопровода высокого давления II категории.

Таблица 2.20 – Предварительный расчет аварийного режима при отказе участка 1-29

			3	Q					Рн,	Рк,
№уч	d, см	1,1L, м	Q, м /ч	м3/с		Re	λ	МПа2	МПа	МПа
ГРС-1	29,06	497,75	33068,77	9,19		78250,51	0,018918	0,047656	0,7	0,6651
1-2	25,78	599,23	33068,77	9,19		88206,35	0,01836	0,101334	0,6651	0,5840
2-3	25,78	275	28650,94	7,96		76422,4	0,01903	0,036183	0,5840	0,5521
3-4	25,78	192,5	27452,05	7,63		73224,53	0,019234	0,023503	0,5521	0,5304
4-5	25,78	371,25	27315,01	7,59		72858,99	0,019258	0,044932	0,5304	0,4862
5-6	25,78	178,75	23283,94	6,47		62106,68	0,020043	0,01636	0,4862	0,4691
6-7	25,78	481,25	21901,73	6,08		58419,82	0,020351	0,039572	0,4691	0,4248
7-8	25,78	123,75	21629,53	6,01		57693,77	0,020415	0,009955	0,4248	0,4129
8-9	25,78	467,5	19662,59	5,46		52447,23	0,020908	0,03183	0,4129	0,3724
9-10	25,78	959,75	19479,27	5,41		51958,25	0,020957	0,064282	0,3724	0,2727
10-11	25,78	440	15492,80	4,30		41324,89	0,022191	0,019741	0,2727	0,2338
11-12	25,78	440	15365,51	4,27		40985,36	0,022237	0,019458	0,2338	0,1876
12-13	25,78	220	15018,53	4,17		40059,84	0,022364	0,009348	0,1876	0,1608
13-14	25,78	220	14919,46	4,14		39795,59	0,022402	0,00924	0,1608	0,1289
14-15	25,78	660	14765,54	4,10		39385,03	0,02246	0,027222	0,1289	-
15-16	25,78	220	14418,56	4,01		38459,51	0,022594	0,008704	-	-
16-17	25,78	924	14235,24	3,95		37970,53	0,022666	0,035747	-	-
17-18	25,78	783,75	12243,12	3,40		32656,82	0,023537	0,02329	-	-
18-19	25,78	123,75	12221,59	3,39		32599,39	0,023547	0,003666	-	-
19-20	25,78	426,25	11392,26	3,16		30387,27	0,023964	0,011166	-	-
20-21	25,78	178,75	10254,45	2,85		27352,32	0,024603	0,003895	-	-
21-22	25,78	550	9501,09	2,64		25342,84	0,025077	0,010487	-	-
22-23	25,78	330	9364,05	2,60		24977,3	0,025168	0,006134	-	-
23-24	25,78	577,5	9180,73	2,55		24488,32	0,025293	0,01037	-	-
24-25	25,78	1042,25	9053,44	2,51		24148,79	0,025381	0,018263	-	-
25-26	25,78	660	3324,84	0,92		8868,55	0,032604	0,002004	-	-
26-27	25,78	220	3141,52	0,87		8379,57	0,03307	0,000605	-	-
27-28	25,78	660	3014,23	0,84		8040,04	0,033413	0,001688	-	-
28-29	25,78	440	2830,91	0,79		7551,06	0,033942	0,001008	-	-
					38

Таблица 2.21 – Предварительный расчет аварийного режима при отказе участка 1-2

			3	Q,				Рн,	Рк,
№уч	d, см	1,1L, м	Q, м /ч	м3/с	Re	λ	МПа2	МПа	МПа
ГРС-1	29,06	497,75	33068,77	9,19	78250,51	0,018918	0,047656	0,7	0,6651
1-29	25,78	259,60	33068,77	9,19	88206,35	0,01836	0,0439	0,6651	0,6312
29-28	25,78	440,00	30237,86	8,40	80655,29	0,018775	0,063621	0,6312	0,5786
28-27	25,78	660,00	30054,54	8,35	80166,31	0,018803	0,094421	0,5786	0,4903
27-26	25,78	220,00	29927,25	8,31	79826,78	0,018823	0,031241	0,4903	0,4573
26-25	25,78	660,00	29743,93	8,26	79337,8	0,018852	0,09272	0,4573	0,3412
25-24	25,78	1042,25	24015,33	6,67	64057,56	0,019888	0,100695	0,3412	0,1255
24-23	25,78	577,50	23888,04	6,64	63718,03	0,019915	0,055278	0,1255	-
23-22	25,78	330,00	23704,72	6,58	63229,05	0,019953	0,031164	-	-
22-21	25,78	550,00	23567,68	6,55	62863,51	0,019982	0,051416	-	-
21-20	25,78	178,75	22814,32	6,34	60854,03	0,020145	0,015787	-	-
20-19	25,78	426,25	21676,51	6,02	57819,08	0,020404	0,034421	-	-
19-18	25,78	123,75	20847,18	5,79	55606,96	0,020604	0,009334	-	-
18-17	25,78	783,75	20825,65	5,78	55549,53	0,020609	0,059008	-	-
17-16	25,78	924,00	18833,53	5,23	50235,83	0,021134	0,058342	-	-
16-15	25,78	220,00	18650,21	5,18	49746,84	0,021186	0,013655	-	-
15-14	25,78	660,00	18303,23	5,08	48821,32	0,021286	0,039641	-	-
14-13	25,78	220,00	18149,31	5,04	48410,76	0,02133	0,01302	-	-
13-12	25,78	220,00	18050,24	5,01	48146,51	0,02136	0,012896	-	-
12-11	25,78	440,00	17703,26	4,92	47220,99	0,021464	0,02493	-	-
11-10	25,78	440,00	17575,97	4,88	46881,46	0,021502	0,024617	-	-
10-9	25,78	959,75	13589,50	3,77	36248,1	0,022931	0,034233	-	-
9-8	25,78	467,50	13406,18	3,72	35759,12	0,023009	0,016283	-	-
8-7	25,78	123,75	11439,24	3,18	30512,58	0,02394	0,003265	-	-
7-6	25,78	481,25	11167,04	3,10	29786,53	0,024084	0,012174	-	-
6-5	25,78	178,75	9784,83	2,72	26099,67	0,024893	0,003588	-	-
5-4	25,78	371,25	5753,76	1,60	15347,36	0,028427	0,002943	-	-
4-3	25,78	192,50	5616,72	1,56	14981,82	0,028599	0,001463	-	-
3-2	25,78	275,00	4417,83	1,23	11783,95	0,030368	0,001373	-	-

Таблица 2.22 – Окончательный расчет аварийного режима при отказе участка 1-29

			3	Q,					Рн,	Рк,
№уч	d, см	1,1L, м	Q, м /ч	м3/с		Re	λ	МПа2	МПа	МПа
ГРС-1	36,82	497,75	33068,77	9,19		61758,82	0,020071	0,015484	0,7	0,6889
1-2	32,74	599,23	33068,77	9,19		69455,09	0,01949	0,032563	0,6889	0,6648
2-3	32,74	275	28650,94	7,96		60176,22	0,020201	0,011627	0,6648	0,6560
3-4	32,74	192,5	27452,05	7,63		57658,17	0,020418	0,007552	0,6560	0,6502
4-5	32,74	371,25	27315,01	7,59		57370,34	0,020444	0,014438	0,6502	0,6390
					39

Продолжение таблицы 2.22

5-6	32,74	178,75	23283,94	6,47	48903,79	0,021277	0,005257	0,6390	0,6349
6-7	32,74	481,25	21901,73	6,08	46000,7	0,021605	0,012716	0,6349	0,6248
7-8	32,74	123,75	21629,53	6,01	45429	0,021672	0,003199	0,6248	0,6222
8-9	32,74	467,5	19662,59	5,46	41297,79	0,022195	0,010228	0,6222	0,6139
9-10	32,74	959,75	19479,27	5,41	40912,76	0,022247	0,020657	0,6139	0,5969
10-11	32,74	440	15492,80	4,30	32539,88	0,023558	0,006344	0,5969	0,5916
11-12	32,74	440	15365,51	4,27	32272,53	0,023606	0,006253	0,5916	0,5862
12-13	32,74	220	15018,53	4,17	31543,76	0,023741	0,003004	0,5862	0,5837
13-14	32,74	220	14919,46	4,14	31335,68	0,023781	0,002969	0,5837	0,5811
14-15	32,74	660	14765,54	4,10	31012,4	0,023843	0,008747	0,5811	0,5736
15-16	32,74	220	14418,56	4,01	30283,63	0,023985	0,002797	0,5736	0,5711
16-17	32,74	924	14235,24	3,95	29898,6	0,024062	0,011487	0,5711	0,5610
17-18	32,74	783,75	12243,12	3,40	25714,5	0,024986	0,007484	0,5610	0,5542
18-19	32,74	123,75	12221,59	3,39	25669,28	0,024997	0,001178	0,5542	0,5532
19-20	32,74	426,25	11392,26	3,16	23927,42	0,02544	0,003588	0,5532	0,5499
20-21	32,74	178,75	10254,45	2,85	21537,66	0,026118	0,001252	0,5499	0,5488
21-22	32,74	550	9501,09	2,64	19955,36	0,026621	0,00337	0,5488	0,5457
22-23	32,74	330	9364,05	2,60	19667,53	0,026718	0,001971	0,5457	0,5439
23-24	32,74	577,5	9180,73	2,55	19282,5	0,02685	0,003332	0,5439	0,5408
24-25	32,74	1042,25	9053,44	2,51	19015,15	0,026944	0,005869	0,5408	0,5354
25-26	32,74	660	3324,84	0,92	6983,24	0,034612	0,000644	0,5354	0,5348
26-27	32,74	220	3141,52	0,87	6598,21	0,035106	0,000194	0,5348	0,5346
27-28	32,74	660	3014,23	0,84	6330,86	0,035471	0,000542	0,5346	0,5341
28-29	32,74	440	2830,91	0,79	5945,83	0,036032	0,000324	0,5341	0,5338

Таблица 2.23 – Окончательный расчет аварийного режима при отказе участка 1-2

			3	Q,				Рн,	Рк,
№уч	d, см	1,1L, м	Q, м /ч	м3/с	Re	λ	МПа2	МПа	МПа
ГРС-1	36,82	497,75	33068,77	9,19	61758,82	0,020071	0,015484	0,7	0,6889
1-29	32,74	259,60	33068,77	9,19	69455,09	0,01949	0,014107	0,6889	0,6785
29-28	32,74	440,00	30237,86	8,40	63509,27	0,019931	0,020444	0,6785	0,6633
28-27	32,74	660,00	30054,54	8,35	63124,24	0,019961	0,030342	0,6633	0,6400
27-26	32,74	220,00	29927,25	8,31	62856,89	0,019982	0,010039	0,6400	0,6321
26-25	32,74	660,00	29743,93	8,26	62471,85	0,020013	0,029795	0,6321	0,6081
25-24	32,74	1042,25	24015,33	6,67	50439,95	0,021113	0,032358	0,6081	0,5809
24-23	32,74	577,50	23888,04	6,64	50172,6	0,021141	0,017763	0,5809	0,5654
23-22	32,74	330,00	23704,72	6,58	49787,56	0,021181	0,010014	0,5654	0,5565
22-21	32,74	550,00	23567,68	6,55	49499,74	0,021212	0,016522	0,5565	0,5414
21-20	32,74	178,75	22814,32	6,34	47917,44	0,021385	0,005073	0,5414	0,5367
20-19	32,74	426,25	21676,51	6,02	45527,67	0,02166	0,011061	0,5367	0,5263
19-18	32,74	123,75	20847,18	5,79	43785,81	0,021873	0,002999	0,5263	0,5234
18-17	32,74	783,75	20825,65	5,78	43740,59	0,021878	0,018962	0,5234	0,5050
					40