3243
.pdfКислородный потенциал газовой фазы в присутствии углерода рассчитываем по уравнению (2.4):
|
|
|
G0 |
|
Pco |
2 |
|
|
π |
o(гф) |
= |
+ 2RT ln |
|
|
= −565390 +175,17 1000 + |
||
P |
|
|||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
co |
с |
|
+ 2 8,314 1000 ln 00,,724276 = −406260 Дж
Задача 2. Какими свойствами (окислительными или восстановительными) обладает газовая фаза из СО и СО2 в присутствии углерода при Т = 1000 К по отношению к железу и его оксидам?
Решение. Для ответа на вопрос нужно сравнить кислородные потенциалы газовой фазы и оксидов железа.
Из предыдущей задачи
πo(гф) = −406260 Дж
При Т > 843 К самым прочным оксидом железа является закись железа. Сравним его кислородный потенциал с кислородным потенциалом газовой фазы.
Из приложения:
2 0,943Feα + O2 ↔ 2Fe0,943O
G0 =π0(FeO) = −524420 +127,03T; 298 −1184 K π0(FeO) = −524420 +127,03 1000 = −397390 Дж
Сравнение показывает, что
πо(гф) <πо(Fее )
Следовательно, газовая фаза является восстановительной по отношению к закиси железа. В этих условиях должно происходить восстановление FeO до железа.
Наглядным является сравнение парциального давления кислорода в газовой фазе с упругостью диссоциации оксида. По определению
π0 = PT ln Po2
π0
или |
P |
=102,3RT |
|
o2 |
|
Тогда
11
−406260
Po2 (гф) =102,3 8,314 1000 = 0,62 10−21 атм −397390
Po2 (FeO) =102,3 8,314 1000 = 0,82 10−21 атм
т.е. Po2 (гф) < Po2 (FeO) икислородизоксидадолженпереходитьвгазовуюфазу.
Расчетное задание
Рассчитать равновесный состав газовой фазы (СО и СО2) в присутствии углерода и кислородный потенциал этой газовой фазы при Р=1атм для заданной температуры.
Какими свойствами обладает эта газовая фаза по отношению к ме-
таллам: Mg, Ca, Ti, V, Nb, Cr, Mo, W, Mn, Fe, Co, Ni, Si и их оксидам.
Варианты заданий
Т=1000 К |
|
Т=1100 К |
|
Т=1200 К |
|
|||
Вариант |
Металл |
Оксид |
Вариант |
Металл |
Оксид |
Вариант |
Металл |
Оксид |
1 |
Mg |
MgO |
16 |
Mg |
MgO |
31 |
Mg |
MgO |
2 |
Ca |
CaO |
17 |
Ca |
CaO |
32 |
Ca |
CaO |
3 |
Ti |
TiO2 |
18 |
Ti |
TiO2 |
33 |
Ti |
TiO2 |
4 |
V |
VO |
19 |
V |
VO |
34 |
V |
VO |
5 |
Nb |
NbO |
20 |
Nb |
NbO |
35 |
Nb |
NbO |
6 |
Cr |
Cr2O3 |
21 |
Cr |
Cr2O3 |
36 |
Cr |
Cr2O3 |
7 |
Mo |
MoO2 |
22 |
Mo |
MoO2 |
37 |
Mo |
MoO2 |
8 |
W |
WO2 |
23 |
W |
WO2 |
38 |
W |
WO2 |
9 |
Mn |
MnO |
24 |
Mn |
MnO |
39 |
Mn |
MnO |
10 |
Fe |
Fe3O4 |
25 |
Fe |
Fe3O4 |
40 |
Fe |
Fe3O4 |
11 |
Fe |
Fe2O3 |
26 |
Fe |
Fe2O3 |
41 |
Fe |
Fe2O3 |
12 |
Fe |
FeO |
27 |
Fe |
FeO |
42 |
Fe |
FeO |
13 |
Co |
CoO |
28 |
Co |
CoO |
43 |
Co |
CoO |
14 |
Ni |
NiO |
29 |
Ni |
NiO |
44 |
Ni |
NiO |
15 |
Si |
SiO2 |
30 |
Si |
SiO2 |
45 |
Si |
SiO2 |
Контрольные вопросы:
1.Особенности горения с кислородом в присутствии избытка кислорода.
2.Условия, прикоторыхпроисходитвосстановлениеоксидоввгазовойсреде.
3.Условия, прикоторыхпроисходитокислениевгазовойсреде(С, СО, СО2, О2).
4.Связь энергии Гиббса с парциальным давлением кислорода.
12
Приложение к разделу 2 Изменение энергии Гиббса в реакциях образования оксидов из ком-
понентов в стандартных состояниях, Дж/(моль О2)
|
|
|
G0 = A + B T, |
Дж |
|
|
Реакция |
Т, К |
мольО2 |
|
|||
|
|
|
||||
|
|
|
А |
|
В |
|
2 Mg+ O2=2 MgO |
298 |
– 923 |
-1201900 |
|
214,64 |
|
2 Mgж+ O2=2 MgO |
923 – 1376 |
-1217880 |
|
231,96 |
|
|
2 Mgг+ O2=2 MgO |
1376 |
– 3098 |
-1455200 |
|
404,43 |
|
2 Ca+ O2=2 CaO |
298 – 1123 |
-1266100 |
|
205,35 |
|
|
2 Caж+ O2=2 CaO |
1123 |
– 1765 |
-1282800 |
|
220,25 |
|
2 Caг+ O2=2 CaO |
1765 |
– 2860 |
-1561970 |
|
378,40 |
|
2 Ti+ O2=2 TiO |
1000 |
– 1950 |
-1021700 |
|
161,08 |
|
2 Tiж+ O2=2 TiO |
1950 |
– 2010 |
-1031200 |
|
166,02 |
|
2 Tiж+ O2=2 TiOж |
2010 |
– 2550 |
-894450 |
|
102,09 |
|
Ti+ O2= TiO2 |
1000 |
– 1050 |
-938900 |
|
175,64 |
|
Tiж+ O2= TiO2 |
1950 |
– 2143 |
-951780 |
|
182,25 |
|
Tiж+ O2= TiO2ж |
2143 |
– 3000 |
-884670 |
|
151,13 |
|
2 V+ O2=2 VO |
298 – 2000 |
-830775 |
|
166,25 |
|
|
2 V+ O2=2 VOж |
2000 |
– 2185 |
-841000 |
|
167,00 |
|
2 Vж+ O2=2 VOж |
2185 |
– 3000 |
-829600 |
|
162,17 |
|
2 Nb+ O2=2 NbO |
1000 |
– 2218 |
-803600 |
|
162,09 |
|
2 Nb+ O2=2 NbOж |
2218 |
– 2741 |
-674770 |
|
104,01 |
|
2 Nbж+ O2=2 NbOж |
2741 |
– 4000 |
-712300 |
|
117,90 |
|
4/3 Cr+ O2=2/3 Cr2O3 |
298 – 1000 |
-758220 |
|
174,84 |
|
|
|
1000 |
– 2171 |
-754540 |
|
171,15 |
|
4/3 Crж+ O2=2/3 Cr |
2171 |
– 2938 |
-783520 |
|
184,37 |
|
Mo+ O2= MoO2 |
298 – 2500 |
-584040 |
|
170,50 |
|
|
Mo+ O2= MoO2ж |
2500 |
– 2880 |
-545070 |
|
142,05 |
|
W+ O2= WO2 |
298 – 3000 |
-563500 |
|
165,59 |
|
|
2 Mn+ O2=2 MnO |
298 – 1517 |
-769860 |
|
147,36 |
|
|
2 Mnж+ O2=2 MnO |
1517 |
– 2058 |
-813200 |
|
87,99 |
|
2 Mnж+ O2=2 MnO |
2058 |
– 2319 |
-704840 |
|
123,34 |
|
2 Mnг+ O2=2 MnO |
2319 |
– 3000 |
-1155450 |
|
318,49 |
|
2 0,94 Feα+ O2=2 Fe0,947O |
298 – 1184 |
-524420 |
|
127,03 |
|
|
2 0,947 Feγ+ O2=2 Fe0,947O |
1184 |
– 1650 |
-526010 |
|
128,37 |
|
2 0,947 Feγ δ+ O2=2 Fe0,947Oж |
1650 |
– 1809 |
-457560 |
|
86,86 |
|
2 0,947 Feж+ O2=2 Fe0,947Oж |
1809 |
– 3000 |
-479650 |
|
99,08 |
|
3/2 Fe+ O2=1/2 Fe3O4 |
298 – 1809 |
-552430 |
|
153,55 |
|
|
3/2 Feж+ O2=1/2 Fe3O4 |
1809 |
– 1870 |
-566260 |
|
161,19 |
|
3/2 Fe+ O2=1/2 Fe3O4ж |
1870 |
– 3000 |
-499210 |
|
125,33 |
|
4/3 Fe+ O2=2/3 Fe2O3 |
298 – 1809 |
-542550 |
|
165,77 |
|
|
2 Co+ O2=2 CoO |
298 – 1766 |
-474300 |
|
145,35 |
|
|
2 Coж+ O2=2 CoO |
1766 |
– 2100 |
-523420 |
|
171,54 |
|
2 Coж+ O2=2 CoOж |
2100 |
– 3000 |
-506680 |
|
163,59 |
|
2 Ni+ O2=2 NiO |
298 – 1726 |
-474130 |
|
171,13 |
|
|
2 Niж+ O2=2 NiO |
1726 |
– 2263 |
-507520 |
|
190,46 |
|
2 Niж+ O2=2 NiOж |
2263 |
– 3000 |
-420660 |
|
151,54 |
|
Siж+ O2= SiO2 |
1690 |
– 1996 |
-949070 |
|
198,74 |
|
Siж+ O2= SiO2ж |
1996 –2500 |
-93410 |
|
190,87 |
|
13
3. Термодинамические расчеты восстановительных процессов
Теория
Восстановление оксидов железа окисью углерода и водородом.
По схеме Байкова А.А. осуществляется последовательное восстановление оксидов железа от высшего к низшему металлу. При температуре выше 570°С (843 К) в превращениях участвуют все оксиды железа.
Восстановление окисью углерода:
3Fe O + CO → 2Fe O |
+ CO |
− |
H |
|
; |
|
G0 |
= −52130 − 41,0 T ,Дж |
(3.1) |
|||||
2 |
3 |
|
3 |
4 |
2 |
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
Fe O |
+CO ↔3FeO + CO |
+ |
H |
2 |
; |
G0 |
=35380 − 40,16 T ,Дж |
(3.2) |
||||||
|
3 |
4 |
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
||
|
|
FeO + CO ↔ Fe + CO |
− |
H |
3 |
; |
G0 |
= −13160 +17,21 T ,Дж |
(3.3) |
|||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
3 |
|
|
При температуре ниже 570°С происходит непосредственное восстановление Fe3O4 до железа по реакции:
1 4 Fe O |
+CO ↔ 3 4 Fe + CO − |
H |
4 |
; |
G0 |
= −1030 + 2,96 T ,Дж |
(3.4) |
|
3 |
4 |
2 |
|
|
4 |
|
|
константы равновесия этих реакций выражают отношением равновесных парциальных давлений СО2 и СО:
K pi |
= |
Pco2 |
(3.5) |
|
Pco |
||||
|
|
|
и вычисляют по уравнениям:
|
|
|
|
G0 |
|
|
K |
|
|
− |
i |
|
(3.6) |
pi |
= exp |
RT |
|
|||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Реакции восстановления оксидов железа водородом и их термодинамические функции приведены ниже:
3Fe O + H |
2 |
→ 2Fe O + H |
2 |
O − |
H |
|
; |
|
G |
0 = −15547 − 74,46 T ,Дж |
(3.1′) |
||||||||||||||
2 |
3 |
|
|
|
|
|
|
3 |
4 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|||||
Fe O |
+ H |
2 |
↔ 3FeO + H |
2 |
O + |
|
H |
2 |
; |
G0 = 71940 − 73,62 T ,Дж |
(3.2′) |
||||||||||||||
|
3 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G0 |
2 |
|
||||||
|
FeO + H |
2 |
↔ Fe + H |
2 |
O + |
H |
3 |
; |
|
|
|
= 23430 −16,16 T ,Дж |
(3.3′) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
14
При температуре ниже 570°С не образуется закиси железа и протекает реакция:
1 4 Fe O |
+ H |
2 |
↔ 3 4 Fe + H |
2 |
O + |
H |
4 |
; |
G0 =35550 −30,40 T ,Дж (3.4′) |
|||||||
3 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|||
Константы равновесия K pi |
= |
PН2O |
|
вычисляют по уравнениям |
|
|||||||||||
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PH2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
|
|
|
− |
i |
|
(3.7) |
|
|
|
|
|
|
|
pi |
= exp |
RT |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По правилу фаз (две твердые + газовая фаза):
С=К+2-Ф=3+2-3=2
то есть нужно задавать температуру и давление для определения равновесного состава газовой фазы. Общее давление равно сумме равновесных давлений газовых компонентов. Напишем систему уравнений
|
|
|
Pco2 |
|
|
|
|
|
|
PH2O |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
= f (T ) |
|
|
|
|
= f (T ) |
|
|||||||||||||
K |
p |
= |
|
|
|
|
или |
K p = |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
Pco |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H2 |
|
|
|
|
|
||||||
= P |
|
|
|
+ P |
|
P = P |
|
|
|
+ P |
|
|
||||||||||
P |
|
|
|
|
|
|
|
O |
|
|
||||||||||||
|
|
co |
2 |
|
|
co |
|
|
H |
|
|
|
H |
2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pco = P (1 + K p ) или PH2 |
= P (1 + K p ) |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Соответственно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
{%CO} |
|
|
|
P |
|
|
|
|
{%H |
|
|
} |
|
PH |
2 |
|
|
|
||||
= |
|
|
co |
100% |
|
|
2 |
= |
|
|
|
|
100% |
|
||||||||
|
|
|
|
|
P |
|
|
|||||||||||||||
{%CO2} |
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
} |
||||||||
=100 −{%CO} |
|
|
{%H2O}=100 −{%H2 |
(3.8)
(3.9)
(3.10)
(3.11)
Задача. Рассчитать равновесные составы газовой фазы в реакциях восстановления оксидов железа водородом при температуре 1200°С, Р=1атм.
Решение. При t=1200°С по реакциям (3.1′-3.3′) восстановления оксидов железа водородом:
15
G10 = −15547 − 74,46 1473 = −125227 Дж;
|
|
|
|
−125227 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K p |
= exp − |
|
|
|
|
|
|
= 27735 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
|
8,31 1473 |
|
|
|
|
|
|||||
G0 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
= 71940 −73,62 1473 = −36502 Дж; |
|||||||||||||
2 |
|
|
|
−36502 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
K p2 |
= exp |
− |
|
|
|
|
|
=19,73 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
G0 |
|
|
|
8,31 1473 |
|
|
|
|
|||||
= 23430 −16,16 1473 = −373,68 Дж; |
|||||||||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−373,68 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
K p3 |
=exp |
− |
|
|
|
|
|
|
=1,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
8,31 1473 |
|
|
|
|
|
||||
По уравнениям (3.9-3.11): |
|
|
|
|
|||||||||
для реакции (3.1′): |
P |
2 |
= P |
(1 + 27775) |
= 0,000036 P |
||||||||
|
|
|
|
|
H |
|
|
||||||
{%H2}= 0,0036% ; |
{%H2O}= 99,9964% |
||||||||||||
для реакции (3.2′): P |
2 |
= P |
(1 +19,73) |
=0,048 P |
|||||||||
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|||||
{%H2}= 4,8% ; {%H2O}= 95,2% |
|
|
|
||||||||||
для реакции (3.3′): P |
2 |
= P |
(1 +1,03) |
=0,493 P |
|||||||||
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
{%H2}= 49,3% ; {%H2O}= 50,7%
16
Расчетное задание
Определить равновесные составы газовых фаз реакций восстановления оксидов железа окисью углерода и водородом при заданной температуре. Результаты расчетов сравнить с точками на равновесных кривых оксидов железа с газовыми фазами СО-СО2 и Н2-Н2О (рис. 1, 2).
t, DC |
|
|
|
|
|
1800 |
|
|
|
|
|
|
|
Жидкие оксиды |
|
Feж |
|
1600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Feδ |
|
1400 |
|
|
|
|
|
1200 |
|
|
|
|
|
|
2 |
Вюстит |
3 |
|
Feγ |
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
(FeO) |
|
|
|
|
Fe3O4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
800 |
|
|
Feα |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
400 |
|
|
|
|
|
0 |
20 |
40 |
60 |
80 |
100 |
СO2 |
|
→ СO, % |
|
СO |
|
Рис. 1. Равновесие оксидов железа с газовой фазой |
|||||
|
|
СО – СО2 |
|
|
|
17
t, DC |
|
|
|
|
|
1800 |
|
|
|
|
|
Жидкие оксиды |
|
Feж |
|
||
1600 |
|
|
|
|
|
1400 |
|
|
|
Feδ |
|
|
|
|
|
|
|
1200 |
|
|
|
|
|
2 |
|
3 |
|
Feγ |
|
Вюстит |
|
|
|
||
1000 |
|
|
|
||
(FeO) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fe3O4 |
|
|
|
|
|
800 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Feα |
600 |
|
|
|
|
|
400 |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
20 |
40 |
60 |
80 |
100 |
H2O |
|
→ H 2, % |
|
H2 |
|
Рис. 2. Равновесие оксидов железа с газовой фазой |
|||||
|
|
Н2 – Н2О |
|
|
|
Варианты задания
№ варианта |
t°С |
№ варианта |
t°С |
№ варианта |
t°С |
1 |
570 |
14 |
840 |
27 |
1100 |
2 |
600 |
15 |
860 |
28 |
1120 |
3 |
620 |
16 |
880 |
29 |
1140 |
4 |
640 |
17 |
900 |
30 |
1160 |
5 |
660 |
18 |
920 |
31 |
1180 |
6 |
680 |
19 |
940 |
32 |
1200 |
7 |
700 |
20 |
960 |
33 |
1220 |
8 |
720 |
21 |
980 |
34 |
1240 |
9 |
740 |
22 |
1000 |
35 |
1260 |
10 |
760 |
23 |
1020 |
36 |
1280 |
11 |
780 |
24 |
1040 |
37 |
1300 |
12 |
800 |
25 |
1060 |
38 |
1320 |
13 |
820 |
26 |
1080 |
39 |
1340 |
18
4. Термодинамические расчеты металлургических реакций
4.1.Основы теории
Главные и весьма важные задачи, которые решаются с помощью химической термодинамики, это – предсказание возможности и направления протекания тех или иных процессов или реакций, а также расчеты пределов их протекания.
В основе предсказания и расчетов лежат первый и второй законы термодинамики. Для закрытой системы уравнения законов имеют вид
δQ = dU + δW = dU + pdv |
(4.1) |
dS ≥ δQ T |
(4.2) |
Смысл приведенных выражений следующий: (4.1) – тепло, подводимое к системе δQ расходуется на увеличение внутренней энергии системы dU и
совершение некоторой работы δW , равной при действии сил только внешнего давления pdv ; (4.2) – в самопроизвольных процессах изменение энтропии
системы dS больше отношения δQT , при равновесии равно δQT .
Из (4.1) и (4.2) получается объединённая формула первого и второго законов
dU −TdS + pdv ≤ 0 |
(4.3) |
При Т=const, p=const знак дифференциала можно вынести за скобку
d(U −TS + pv)T ,P ≤ 0 |
(4.4) |
Далее введено обозначение
G =U −TS + pv ≡ H −TS |
(4.5) |
G – функция, экстенсивное свойство системы, имеющее размерность энергии, называется энергия Гиббса. Из (4.4) следует
dGT ,P ≤ 0 ,
или для конечных самопроизвольных изменений системы
GT ,P ≤0 |
(4.6) |
19
По физическому смыслу GT ,P - мера наибольшей полезной работы
W, которую система способна совершить при равновесном процессе в условиях постоянства Т и р.
С учетом физического смысла и уравнения состояния идеального газа pv = RT изобарный потенциал при изменении давления или концентра-
ции газа от Р1 до Р2 можно рассчитать следующим образом:
G =W = ∫vdp = ∫ RT pdp = RT ln p2 p1 |
(4.7) |
Для нормального, стандартного давления р1=1 атм
G0 = RT ln p Дж/моль |
(4.8) |
Из (4.8) вытекает связь между изобарным потенциалом и константой равновесия реакции К, которая в простейшем случае равна обратной равновесной концентрации или обратному парциальному давлению 1/р:
G0 = −RT ln К = −1914T ln K Дж/моль |
(4.9) |
Для реакции αA + bB =cC + dD при реагировании чистых веществ, например газов, константа равновесия определяется выражением
K |
p |
= pc |
pd |
pa |
pb |
(4.10) |
|
C |
D |
A |
B |
|
При реагировании веществ связанных в растворе, концентрации в выражении константы заменяются активностями, учитывающими изменение способности веществ к реагированию в растворе по сравнению с чистыми веществами:
|
K |
a |
= ac |
ad |
aa |
ab |
(4.11) |
|
|
C |
D |
A |
B |
|
|
|
Приведенные теоретические положения позволяют сформулировать |
||||||
основные правила термодинамического анализа. |
G . |
||||||
1. |
Для анализируемого процесса нужно рассчитать величину |
||||||
2. |
Если G >0 , прямойпроцессневозможен; если G =0 , процесснаходит- |
||||||
сявравновесии; если G <0 , процессможетпротекатьвпрямомнаправлении. |
|||||||
3. |
Величина G характеризует отклонения от равновесия, когда процесс |
прекращается и, следовательно, определяет пределы протекания процесса. Для вычисления изобарного потенциала реакций с участием чистых
веществ из (4.5) получается энтропийная формула
20