курсред
.pdfFrБ = FtБ ×tgα w cos β – радиальная сила, Н;
Fa = FtБ ×tgβ – осевая сила, Н.
10. РАСЧЕТ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Подшипники выбирают по требуемой динамической грузоподъемности С и требуемому по условиям прочности диаметру вала dв , а также учитывают ус-
ловия нарезания шестерни, габаритные размеры подшипников и требования взаимозаменяемости.
Требуемая динамическая грузоподъемность подшипника С ³ P mL , где m=3 для шариковых и m=3,33 для роликовых подшипников, L - ресурс под-
шипника в миллионах оборотов, P - эквивалентная нагрузка. Условия контак-
та рабочих элементов подшипника характеризуются параметром е, величина которого для радиальных и радиально-упорных шариковых подшипников выбирается или непосредственно по начальному углу контакта α (при α < 18° ),
или по отношению Fа C0 ( Fа - осевая нагрузка, C0 - статическая грузоподъем-
ность подшипника) по табл. 10. Для радиально-упорных конических ролико-
вых подшипников е = 1,5tgα . Осевая нагрузка Fа до определенного предела оказывает положительное влияние на условие контакта рабочих элементов подшипника и в радиальных и радиально-упорных подшипниках при Fа Fr £ e
( Fr - радиальная нагрузка) не учитывается. Предварительный выбор подшип-
ников производят в предположении, что Fа Fr £ e , и формула для эквивалент-
ной нагрузки имеет вид P = Fr K g jэ , где K g - динамический коэффициент; jэ-
коэффициент эквивалентной нагрузки, зависящий от режима. Выбранный по каталогу подшипник проверяют по условию Fа Fr £ e , а при невыполнении это-
го условия - по ресурсу L = (C P)m , где P = (X × Fr + Y × Fа )K g jэ , где X и Y - ко-
21
эффициенты радиальной и осевой нагрузок (табл. 14), K g - по табл. 12, jэ - по табл. 13. Последовательность расчета и выбора подшипников с учетом всех требований изложена в табл. 11.
10.1. Расчет нагрузок на подшипники
Радиальной нагрузкой на подшипник Fr является реакция опоры вала от действия сил в зацеплении зубчатых колес редуктора, а осевой Fа – осевая со-
ставляющая силы в зацеплении косозубой пары.
Для определения реакций опор Fr выполняют предварительную компоновку редук-
тора и составляют расчетные схемы каждого вала. На рис.6 показана предварительная компоновкадвухступенчатогоцилиндрическогонесоосногоредуктора, анарис.7 — соосного.
А |
|
|
|
|
|
l1 |
|
dw1Б |
dw2 Б |
bwБ |
|
3K5 |
|
||
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
dw1T |
b w Т |
dw2Т |
|
|
|
|
|
|
l2 |
|
аw1Б |
В |
аwТ |
С |
Рис.6. Предварительная компоновка цилиндрического двухступенчатого несоосного редуктора
22
|
А |
|
|
|
|
|
|
l1 |
|
|
|
d |
w1Б |
bwБ |
d |
w2 |
Б |
|
|
|
|||
|
|
l1 |
|
|
|
|
|
25K30 |
|
|
|
|
|
l2 |
|
|
|
dw2Т |
bwТ |
dw1T |
|||
|
|||||
|
|
l2 |
|
|
|
|
В |
аw |
|
|
С |
|
|
|
|
|
Рис.7. Предварительная компоновка цилиндрического двухступенчатого соосного редуктора
Компоновку двухступенчатого несоосного редуктора выполняют в следующей последовательности: наносят межосевые расстояния быстроходной awБ и тихоходной awТ ступеней; контуры колес быстроходной и тихоходной ступеней с размерами bwБ , bwТ и d2 с зазором 3...5 мм между ними; на расстоя-
нии l1 от торца быстроходного колеса и l2 от торца тихоходного колеса прово-
дят линии центров опор принимая l1 = 20...25 мм и l2 = 25...30 мм; наносят кон-
туры шестерен быстроходной и тихоходной ступеней с размерами dw1 , выпол-
нив их ширину больше bw на 4...6 мм для быстроходной и на 6...10 мм для ти-
хоходной ступеней. Компоновку соосного редуктора выполняют аналогичным образом по рис.7, при этом l1 и l2 принимают такими же, как и для несоосного.
Расчетные схемы определения реакций опор каждого вала показаны на рис. 8 для несоосного и на рис.9 для соосного редукторов. Индексами Б и Т обозначены соответственно параметры быстроходной и тихоходной ступеней. Для несоосного редуктора расстояние между опорами всех трех валов одинаково:
l = l1 + bwБ + (3...5) + bwT + l2
23
Максимальная нагрузка на опору быстроходного вала редуктора
|
|
|
+ (T |
|
2l) ×103 |
|
F = F 2 |
+ F 2 |
Б |
, |
|||
rA |
A x |
A y |
|
|
|
|
где FA x = FtБ (1 - l3 l) ; FAy = FrБ (1 - l3 |
l ) + Fa |
d w1Б |
|
2l , здесь l3 = l1 + 0,5bωБ . |
Добавочная нагрузка на опору А в виде (T Б 2l)×103 обусловлена необхо-
димостью предусмотреть возможные нагрузки на выходные концы валов редуктора от компенсирующих муфт или внешних передач. Такие нагрузки обычно принимают в виде изгибающего момента, равного половине крутящего, передаваемого валом. Аналогично для опоры С.
Максимальная нагрузка на опору промежуточного вала
FrB = FB2x + FB2y ,
где FВx = Ft Б l3 l + FtT (1 - l4 l) ; FBy = FrT (1 - l4 l ) - FrБ l3 l + Fа × d w 2 Б 2l ,
здесь l4 = l2 + 0,5bwT .
Максимальная нагрузка на опору тихоходного вала редуктора
|
|
|
|
|
|
|
× (1 - l l) + (T |
|
2l) ×103 . |
F |
= F 2 |
+ F 2 |
= F 2 |
+ F 2 |
вых |
||||
rС |
|
Сx |
Сy |
|
t T |
rT |
4 |
|
Для соосного редуктора расположение колес на быстроходном и на тихоходном валах симметричное, поэтомумаксимальная нагрузканаопорубыстроходного вала
|
|
|
|
+ (T |
|
4l ) ×103 , где |
|
|
= F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
F |
= F 2 |
+ F 2 |
б |
F |
|
Б |
2 |
; F |
Ay |
= F |
rБ |
|
2 + F |
а |
d |
w1 Б |
4l |
3 |
; |
|||||||||
rA |
|
A x |
A y |
|
3 |
A x |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ (T |
|
|
|
) ×103 . |
|
|
||||||||||||
|
на опору тихоходного вала F |
rС |
= 0,5 |
|
F 2 |
+ F 2 |
|
вых |
4l |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rT |
|
tT |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
||||
Для промежуточного вала, по схеме (рис. 9) максимальная нагрузка на опору |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
FrB = FB2x + FB2y , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
где |
FВx |
= Ft T (1 - l4 |
l) - Ft Б l3 l ; |
FBy |
= FrT (1 - l4 l ) + FrБ |
l3 |
l + Fа |
× d w 2 Б 2l . |
||||||||||||||||||||
Здесь l3 = l1 + 0,5bwБ ; |
|
l4 = l2 + 0,5bwT ; l = 2l1 + bwБ + (25...30) + bwT |
+ 2l2 . |
|
|
24
FrA
|
|
|
|
FA y |
|
|
|
|
FA x |
|
|
|
FrБ |
Fа |
|
|
|
Ft Б |
|
|
|
Fа |
|
|
|
l |
FtБ |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
FrБ |
|
FВx |
FrТ |
FtТ |
|
|
|
|
|
||
|
FВy |
|
|
|
FrВ |
F |
F |
|
l3 |
|
|
|||
|
tТ |
rТ |
|
|
|
FrС |
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
Рис.8. Расчетные схемы валов несоосного редуктора |
|
FtТ |
Fа |
|
|
FrТ |
FtБ |
FrБ |
|
|
|
|
FrВ |
FВy |
|
|
FВx |
|
|
|
|
l4 |
l |
l3 |
|
|
|
Рис.9. Расчетная схема промежуточного вала соосного редуктора
10.2. Определение диаметров валов
Наиболее нагруженными являются выходные концы быстроходного и тихоходного валов, которые передают крутящие моменты Т Б и ТТ , а также по требованиям к редукторам должны выдерживать консольную нагрузку, создающую изгибающий момент M , равный половине крутящего. По условию
25
прочности на изгиб и кручение: sэкв = М экв (01,dв )3 £ [sи] ,
где Мэкв = Ми2 + (αТкр )2 = (0,5Т кр )2 + (aТ кр )2 .
При α = 0,7 (для нереверсивного редуктора) М экв = 0,86Т кр и
dв ³ 2,053 Ткр [σ и ].
Допускаемое напряжение на изгиб для симметричного цикла
[sи] = (s−1 × eσ )([S ]× K σ × K σn ) ,
где σ−1 – предел выносливости для симметричного цикла;
[S ] = 1,5 – требуемый коэффициент запаса прочности;
eσ – коэффициент, учитывающий размеры детали в опасном сечении;
Кσn – коэффициент, учитывающий состояние поверхности;
Кσ – эффективный коэффициент концентрации для шпоночного паза.
Учитывая, что s−1 , Кσ и Кσn находятся в функциональной зависимости от sв ( sв - предел прочности), а eσ - от sв и dв , после сокращений sв и пре-
образований, |
с достаточной степенью точности для |
любых |
марок сталей |
||||||||||||
d ³ 4,04Т |
0,35 , |
где Т |
кр |
= Т |
Б |
для быстроходного вала и |
Т |
кр |
= Т |
Т |
для тихоход- |
||||
в |
кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ного вала. Полученные значения dв |
округляют до стандартных (табл. 17). |
||||||||||||||
10.3 Выбор подшипников качения |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11 |
Наименование |
|
Быстроход- |
|
Промежу- |
Тихоход- |
|
|
Примечание |
|||||||
|
|
|
|
ный вал |
|
точный вал |
ный вал |
|
|
|
|
|
|||
1. Радиальнаянагрузка |
|
FrA = |
|
FrВ = |
FrС = |
|
|
|
Раздел 10.1 |
||||||
на подшипник, Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2.Осевая |
нагрузка |
|
Fа = |
|
Fа = |
–– |
|
|
|
|
|
Раздел 9 |
|||
на подшипник, Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3.Динамический |
|
|
|
|
|
K g = |
|
|
|
|
Таблица 12 |
||||
коэффициент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
26
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 11 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Коэффициентэкви- |
|
|
|
jэ = |
|
|
|
Таблица 13 |
||||
|
валентной нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Эквивалентнаяна- |
PБ = |
PП = |
PТ |
= |
|
P = Fr K g jэ |
||||||
|
грузканаподшипник, Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(предварительно) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
6.Частота вращения, |
nБ |
= nэл |
nП |
= nэл uБ |
nТ = nэл uр |
Таблица 4 |
||||||
|
об/мин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. Долговечность |
|
|
|
Lh = |
|
|
|
По заданию |
||||
|
подшипника, ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. Ресурс подшип- |
L Б |
= |
LП = |
LТ = |
L = 60 × L h × n ×10−6 |
|||||||
|
ника, млн.об. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9. Требуемая динами- |
|
|
= |
СП = |
|
= |
|
С = Рm |
|
, m = 3 для |
||
|
СБ |
СТ |
L |
||||||||||
|
ческаягрузоподъем- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шариковых |
||
|
ность подшипника, Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
10. Расчетный диаметр |
dвБ |
= |
|
|
|
dвT |
= |
|
Раздел 10.2 |
|||
|
выходногоконцавала, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11. Диаметр окруж- |
d f 1Б |
= |
d f 1T = |
–– |
|
|
Раздел 6 для быст- |
|||||
|
ностей впадин шес- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
роходного вала и 5 |
||
|
терни, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-для тихоходного |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
12. Номер подшипни- |
|
№ |
|
№ |
|
№ |
|
|
d2 и № по каталогу |
|||
|
ка, выбранный по dв, С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и при условии d2 < d f1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13. Наружный диаметр |
DБ = |
DП = |
|
–– |
|
|
аwБ - поформуле(14) |
|||||
|
подшипника, мм, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
длябыстроходнойсту- |
||
|
проверка по условию |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пени. Длясоосногоре- |
||
|
awБ ≥(DБ+Dп)/2+5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дукторапроверканетре- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
буется |
||
|
14. Окончательно вы- |
|
№ |
|
№ |
|
№ |
|
|
По условию взаимо- |
|||
|
бранный подшипник. |
С = |
С = |
|
С = |
|
заменяемости целе- |
||||||
|
Динамическая грузо- |
|
|
сообразно для про- |
|||||||||
|
подъемность, Н |
С0 = |
С0 = |
|
не требу- |
|
межуточного и ти- |
||||||
|
Статическая грузо- |
|
ется, рас- |
|
хоходного валов вы- |
||||||||
|
подъемность, Н |
Fa |
С0 = |
Fa |
С0 = |
|
чет за- |
|
бирать одинаковые |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кончен |
|
подшипники |
|||
|
|
|
е = |
|
е = |
|
|
|
|
Таблица 14 |
|||
|
|
Fa |
FrA = |
Fa |
FrВ = |
|
–– |
|
|
При Fа Fr ≤ е расчет |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
закончен.При Fa Fr > e |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
продолжаютпроверку |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
27 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 11 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
15. Коэффициенты ради- |
X= |
X= |
–– |
Таблица 14 по |
|
|
|
||||||
|
альнойиосевойнагрузок |
|
Y= |
Y= |
|
|
Fa С0 = |
|
|
|
||||
|
16. Эквивалентная на- |
P =(XF +YF )× |
P =(XF +YF ) |
–– |
|
|
|
|
|
|||||
|
грузканаподшипник, Н |
|
rA |
|
а |
rB a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
×K j |
|
|
|
×K j |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
g э |
|
|
|
g э |
|
|
|
|
|
|
|
|
17. Ресурс выбранного |
L = (C P)m |
L = (C P )m |
–– |
Сравнить с L по п.8 |
|
||||||||
|
подшипника, млн.об. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18. Посадочный диа- |
d |
Б |
= |
|
dП = |
d = |
По условию d ³ d |
в |
, |
|
|||
|
метр подшипника, мм |
|
|
|
|
T |
d по каталогу |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
19. Стандартные диа- |
dвБ |
–– |
dвТ |
Табл. 17 |
|
|
|
||||||
|
метры выходных валов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 12 |
|
|||
|
|
|
Динамический коэффициент K g |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Характер нагрузки на подшипник |
|
K g |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Спокойная нагрузка (ременные передачи, ленточные конвейеры и |
1,0 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
др.) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Легкие толчки, кратковременные перегрузки до 125% (электродвигатели, |
1,1…1,2 |
|
|
||||||||||
|
зубчатые передачи при спокойной нагрузке и невысоких скоростях и др.) |
|
|
|
|
|||||||||
|
Умеренныетолчки, кратковременные перегрузкидо150 % ( коробки скоростейи |
1,3…1,8 |
|
|
||||||||||
|
др.) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 13 |
|
|||
|
|
Коэффициент эквивалентной нагрузки jэ |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Режим работы |
Обозначение |
|
|
jэ |
|
|
|
|
|
||||
|
|
режима |
|
шариковые подшип- |
|
роликовые подшип- |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ники |
|
|
ники |
|
|
|
|
|
Средний |
|
С |
|
|
|
0,50 |
|
|
0,54 |
|
|
|
|
|
Тяжелый |
|
Т |
|
|
|
0,74 |
|
|
0,77 |
|
|
|
|
|
Постоянный |
|
П |
|
|
|
1,0 |
|
|
1,0 |
|
|
|
|
28
Таблица 14 Числовые значения Х и Y для радиальных и радиально-упорных однорядных
подшипников
Угол кон- |
|
Fa |
|
|
Fa |
|
≤ e |
|
Fa |
|
> e |
e |
такта |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
C0 |
|
Fr |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Fr |
|
||||||
α° |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
Y |
X |
|
|
Y |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
0,014 |
|
|
|
|
|
|
2,30 |
0,19 |
|||
|
0,028 |
|
|
|
|
|
|
1,99 |
0,22 |
|||
|
0,056 |
|
|
|
|
|
|
1,71 |
0,26 |
|||
|
0,084 |
|
|
|
|
|
|
1,55 |
0,28 |
|||
0 |
0,11 |
1 |
|
|
0 |
0,56 |
|
1,45 |
0,30 |
|||
|
0,17 |
|
|
|
|
|
|
1,31 |
0,34 |
|||
|
0,28 |
|
|
|
|
|
|
1,15 |
0,38 |
|||
|
0,42 |
|
|
|
|
|
|
1,04 |
0,42 |
|||
|
0,56 |
|
|
|
|
|
|
1,00 |
0,44 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
0,014 |
|
|
|
|
|
|
1,81 |
0,30 |
|||
|
0,029 |
|
|
|
|
|
|
1,62 |
0,34 |
|||
|
0,057 |
|
|
|
|
|
|
1,46 |
0,37 |
|||
|
0,086 |
|
|
|
|
|
|
1,34 |
0,41 |
|||
12 |
0,11 |
1 |
|
|
0 |
0,46 |
|
1,22 |
0,45 |
|||
|
0,17 |
|
|
|
|
|
|
1,13 |
0,48 |
|||
|
0,29 |
|
|
|
|
|
|
1,04 |
0,52 |
|||
|
0,43 |
|
|
|
|
|
|
1,01 |
0,54 |
|||
|
0,57 |
|
|
|
|
|
|
1,00 |
0,54 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
18…20 |
- |
|
|
|
|
|
0,43 |
|
1,00 |
0,57 |
||
24…26 |
- |
|
1 |
|
|
0 |
0,41 |
|
0,87 |
0,68 |
||
30 |
- |
|
|
|
|
|
0,39 |
|
0,76 |
0,80 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е. Для радиально-упорных однорядных роликовых подшипников e = 1,5tgα X = 1 и Y = 0 приX = 0,4 и Y = 0,4ctgα при Fa Fr > e
29
|
|
r |
|
|
2 |
|
2 |
D |
|
D |
d |
|||
d |
||||
|
|
B |
|
Таблица 15 Шариковые радиальные однорядные подшипники по ГОСТ 8338-75
Обозначение |
|
|
|
|
Параметры подшипника |
|
|
|
||||
|
d |
D |
|
В |
|
r |
С |
|
С0 |
d2 |
|
D2 |
№ |
|
мм |
|
|
|
|
Н |
|
мм |
|||
|
|
Особо легкая серия, нормальная |
|
|
|
|
|
|||||
17 |
7 |
19 |
|
6 |
|
0,5 |
2240 |
|
1180 |
9 |
|
17 |
18 |
8 |
22 |
|
7 |
|
0,5 |
3250 |
|
1380 |
10 |
|
20 |
100 |
10 |
26 |
|
8 |
|
0,5 |
4600 |
|
2000 |
12 |
|
24 |
101 |
12 |
28 |
|
8 |
|
0,5 |
5000 |
|
2270 |
14 |
|
26 |
104 |
20 |
42 |
|
12 |
|
1,0 |
9360 |
|
4540 |
24 |
|
38 |
105 |
25 |
47 |
|
12 |
|
1,0 |
11200 |
|
5040 |
29 |
|
43 |
106 |
30 |
55 |
|
13 |
|
1,5 |
13400 |
|
7020 |
35 |
|
50 |
107 |
35 |
62 |
|
14 |
|
1,5 |
15900 |
|
8660 |
40 |
|
57 |
108 |
40 |
68 |
|
15 |
|
1,5 |
16800 |
|
9450 |
45 |
|
63 |
109 |
45 |
75 |
|
14 |
|
1,5 |
21200 |
|
12400 |
50 |
|
70 |
110 |
50 |
80 |
|
16 |
|
1,5 |
21600 |
|
12400 |
55 |
|
75 |
111 |
55 |
90 |
|
18 |
|
2,0 |
28200 |
|
17300 |
62 |
|
84 |
112 |
60 |
95 |
|
18 |
|
2,0 |
29600 |
|
18500 |
68 |
|
88 |
|
|
|
|
Легкая серия |
|
|
|
|
|
|
||
27 |
7 |
22 |
|
7 |
|
0,5 |
3250 |
|
1380 |
10 |
|
19 |
29 |
9 |
26 |
|
8 |
|
1,0 |
4520 |
|
2000 |
12 |
|
22 |
200 |
10 |
30 |
|
9 |
|
1,0 |
5900 |
|
2660 |
14 |
|
26 |
201 |
12 |
32 |
|
10 |
|
1,0 |
6880 |
|
2700 |
16 |
|
28 |
202 |
15 |
35 |
|
11 |
|
1,0 |
7970 |
|
3540 |
19 |
|
31 |
203 |
17 |
40 |
|
12 |
|
1,0 |
9520 |
|
4470 |
21 |
|
36 |
204 |
20 |
47 |
|
14 |
|
1,5 |
12000 |
|
6300 |
25 |
|
42 |
205 |
25 |
52 |
|
15 |
|
1,5 |
14000 |
|
7090 |
30 |
|
47 |
206 |
30 |
62 |
|
16 |
|
1,5 |
15300 |
|
10200 |
35 |
|
57 |
30