КДиП_МУ
.pdf7. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ УЗЛА КРЕПЛЕНИЯ БАЛКИ К КОЛОННЕ.
Рис.33. Узел сопряжения балки с колонной.
Соединение балки со стойкой выполнено с помощью соединительных направляющих элементов на болтах.
Соединительные элементы – прокатные уголки – назначаем конструктивно. Принимаем уголок 75 х 75 х 8. Уголки необходимы для:
a)Обеспечения устойчивость балки при монтаже;
b)К ним прикрепляются сжатые обвязочные брусья.
c)Для прикрепления вертикальных связей;
d)Передают распор от ригеля Х1 от к стойке.
h
S 3o ; Округляем кратно 5 мм.
S1 7d ; п. 5.18
l1 2 h0 50 S1 ;
3
l2 3 S1;
Определим усилие N2 в болте 2:
M3 X1 l1 2 l2 3 N2 l2 3 0;
N2 X1 l2 1 l2 3 ; l2 3
N2 ….
Определим усилие N3 в болте 3 :
31
Xi 0; Xi N2 X1 N3 0;
N3 ….
Несущая способность одного среза болта d 20мм : a) из условия смятия древесины:
В точке 1: Tсм 50 d bk k ; |
табл. 19 |
(k 1, п. 5.14 т. 17 [1]) |
||||||
В точках 2 |
и 3: Tсм 50 d bk k ; |
(k |
0,55) т. к. α = 900 |
|||||
b) из условия изгиба болта: |
|
|
|
|||||
В точке 1: Ти 250d2 |
|
|
|
|
|
(k |
|
|
k |
; |
|
|
1) п. 5.16 [1], |
||||
|
и 3: Ти 250d2 |
|
|
|
(k |
|
||
В точках 2 |
|
k |
; |
0,55) |
Вточке 1: Тmin ....кгс Х1 ....кгс; - условие прочности соединения обеспечено;
Вточках 2 и 3: Тmin ....кгс Х1 ....кгс;- условие прочности соединения обеспечено;
Определим длину опорной центрирующей прокладки из условия смятия дре-
весины:
|
|
|
|
Qmax |
|
Rсм,90 |
mi |
; |
F |
|
b |
|
|
h |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Fпрокл |
|
|
|
|
прокл |
прокл |
прокл ; |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
b |
h |
|
|
Q |
|
|
|
|
hпрокл |
|
|
|
Qmax |
|
|
mi |
|
mб mв |
|||||
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
; |
R |
|
|
|
b |
; |
|
|
|||||||||||||
прокл |
прокл |
|
|
R |
|
|
|
|
|
mi |
|
|
|
n |
|||||||||
|
|
|
|
см,90 |
|
mi |
|
|
|
см,90 |
|
прокл |
|
|
|
|
Здесь Qmax
Rсм,90 - расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон местное. Т. 3 [1].
Расчет сечения распорок между колоннами.
Расчет ведется исходя из условия, что распорка квадратного сечения является элементом, сжатым с двух сторон, следовательно гибкость его не должна превышать max 100.
lo max ;
rx
Где lo B bk ; rx 0.289h b ;
Отсюда h |
B bk |
; принять с учетом сортамента. |
|
0.289 max
Принимаем распорку квадратного сечения со стороной …. см.
32
8.РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ УЗЛА СОПРЯЖЕНИЯ СТОЙКИ С ФУНДАМЕНТОМ.
Конструирование узла.
a)Узел решается со стальным башмаком, который закрепляется к фундаменту с помощью анкерных болтов.
b)Стойку торцом через гидроизоляционный слой из эпоксидной шпатлевки ставят на верхнюю упорную пластину башмака.
c)Для установки стойки в проектное положение и закрепления ее предусмотрены направляющие (анкерные пластины).
d)Закрепляют стойку к анкерным пластинам с помощью наклонных вклеенных арматурных стержней из стали АII или AIII. Отогнутые концы вклеенных арматурных стержней при сборке приваривают к вертикальным стальным анкерным пластинам.
e)Анкерные болты крепят к башмакам через приваренные к башмаку анкерные столики.
f)В зависимости от действующих усилий столиков может быть два или четыре.
g)В тело деревянной стойки для предотвращения расслоения клееных швов вклеивают поперечные стержни.
Расчет узла.
Расчет заключается в определении диаметра анкерных болтов, подборе сечения анкерной пластины и определении диаметра и количества вклеенных стержней.
1) Расчет анкерных болтов.
Ширина опорной плиты базы стойки:
bоп bk 18 20см ...см; hоп hk 10 14cм ...см;
Рис. 34.
33
Рис. 35. Узел сопряжения колонны с фундаментом
34
Напряжения на поверхности фундамента при наибольшем изгибающем моменте, полученном от действия постоянных и временных нагрузок:
|
|
N |
|
М/ |
|
мах |
|
|
|
д |
Rb 76,5кг/см2 (бетон В12,5); ф.127 [3] |
Fоп |
|
||||
мin |
|
|
Wоп |
Расчетное усилие в плоскости сопряжения с фундаментом:
Nст Nмах -Pcн ;
Площадь опорной плиты:
Fоп bоп hоп ; см2;
Момент сопротивления опорной плиты:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wоп |
b |
h2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оп |
|
оп |
; см3; |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|||||
Расчетный изгибающий момент: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
М |
/ |
|
М |
1 |
|
Nст |
|
|
ф. 30 [1] |
||||||
|
|
|
д |
|
|
; |
|
|
|
; |
||||||||
|
|
|
|
|
R |
c |
F |
|||||||||||
….. то же, что и в расчете колонны; |
|
бр |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Относительный эксцентриситет: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
e0 |
M |
д |
; Если e0 |
|
|
h |
|
равнодействующая находится за пределами ядра се- |
||||||||||
|
|
|
k |
|
||||||||||||||
N |
||||||||||||||||||
6 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чения и требуется расчет анкерных болтов.
мах Nст Мд .....кгс/см2 76.5гс/см2 ;
Аоп Wоп
мin Nст Мд .....кгс/см2 76.5гс/см2
Аоп Wоп
Рис.36.
Определение длины участка напряжения обжатия:
x |
|
|
|
max |
|
|
|
hоп |
.....см; |
ф. 128 [3] |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
max |
|
|
|
min |
|
|
||||||
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35
а ha x
2 3
Расстояние между центром тяжести сжатой эпюры и центром растянутого анкера, расположенного в пределах высоты нижней части стойки: (условное плечо пары сил) σ
|
e h |
|
|
|
|
x |
s |
..... |
см; |
|||
|
|
|
|
|||||||||
|
оп |
3 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
s |
hоп hk |
.....см; |
|||||||||
|
|
|
||||||||||
Усилие в паре анкерных болтов: |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Z |
Mд Nст а |
..... |
кгс; |
|
ф. 129 [3] |
|||||||
|
|
|||||||||||
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
: |
|
Площадь нетто поперечного сечения болтов |
|
|||||||||||
|
А1 |
|
|
|
Z |
|
.....см2; |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
2 Rб 0,8 |
|
|
||||||||
Где Rб - расчетное сопротивление стали 09Г2С анкерного болта; |
||||||||||||
|
Rб |
|
1900кгс/см2 ; |
|
m 0.8 - коэффициент, уменьшающий расчетное сопротивление двойных болтов.
Принимаю анкерный болт диаметром…..с А1=…см2;
2) Расчет вклеенных арматурных стержней.
Принимаю 4 арматурных стержня А III d=20 мм на одной анкерной пластине (по конструктивному минимуму); под углом 300;
Для вклеенных стержней отверстия в колоннах высверливаем на 3-5 мм больше диаметра принятого арматурного стержня. Их заполняют эпоксидным клеем.
a)Расчетная несущая способность вклеенного в древесину сосны или ели стержня периодического профиля, работающего на выдергивание и продавливание независимо от направления волокон:
Т R30 |
d |
отв |
0,5 l k |
; |
ф. 59 [1] |
ck |
|
|
Где dотв d 5мм
l 20d .....мм
l - длина заделываемой части стержня, см, принимаемая с соблюдением условия 30d l 10d , где d диаметр стержня, см.
k - коэффициент, учитывающий неравномерное распределение напряжений сдвига по длине вклеенной части одного стержня:
k 1.2 0.02 |
l |
...; |
ф. 60 [1] |
|
d |
||||
|
|
|
36
Rck30 -расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом 300 к направле-
нию волокон; определяется по ф.3 [1].
b)Проверка вклеенных стержней из условия прочности древесины по сдвигу:
Z sin |
.....кгс T |
- условие обеспечено; |
ф.132 [3]. |
|
|||
n |
|
|
Где Z - усилие в анкерных болтах.
Т- расчетная несущая способность вклеенного стернжня, определяемая по ф. 59
[1]
c)Проверка вклеенных стержней из условия прочности на растяжение и изгиб:
|
Z cos 2 |
|
Z sin |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
1; |
|
T |
p |
n |
|
T n |
||
|
|
|
|
|
и |
|
Расчетная несущая способность стержня на один шов из условия прочности на растяжение:
|
|
d2 |
||
Тр Аs Rs |
|
|
3650 .....кгс; |
|
4 |
||||
|
|
|
Расчетная несущая способность стержня на один шов из условия его работы на изгиб:
Ти 700 d2 |
.....кгс; для стали класса АIII ; |
ф.134 [3]. |
3) Расчет анкерных пластин.
Анкерную пластину принимаю размерами 12х175 мм. Прочность боковой анкерной пластины, к которой прикрепляются вклеенные стержни, проверяется в ослабленном сечении как внецентренно растянутый элемент.
|
Z |
|
2 |
|
Ma |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1; |
ф.135 [3]. |
F R |
|
1.47 W |
R |
|
|||||
|
|
|
|
y |
|
||||
|
нт |
y |
|
нт |
|
|
Fнт |
bн dотв t .....см2 ; |
|||||
|
|
(b |
d |
отв |
) t2 |
|
W |
|
н |
|
|
.....см3 ; |
|
|
|
6 |
|
|||
|
|
|
|
|
Изгибающий момент:
Ма 3,0 d3 .....кгс см;
Ry 2350кгс/см2 ;
Содержание графической части:
1)Узел сопряжения стойки с фундаментом (2 проекции)
2)Узел сопряжения балок с колонной (2 проекции)
3)Узел сопряжения панелей с балкой (без расчета)
37
ВПЗ должно быть:
Мероприятия по обеспечению долговечности конструкций;
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ.
1.СНиП II-25-80. Деревянные конструкции: Нормы проектирования /Госстрой СССЗ. – М.: Стройиздат, 1983. –31с.
2.СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия /Госстрой СССР. –М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. –36 с.
3.Проектирование и расчет деревянных конструкций: Справочник /Под ред. Н.М.Гриня. –К.: Будивельник, 1988. –240 с.
4.
5.Зубарев Г.Н. Конструкции из дерева и пластмассы: Учебное пособие для студентов вузов, обучающихся по специальности “Промышленное и гражданское строительство”. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Высшая школа, 1990. –287 с.
6.Рекомендации по проектированию панельных конструкций с применением древесины и древесных материалов для производственных зданий / ЦНИИСК им. Кучеренко. – М.: Стройиздат, 1982. –12 с.
7.Серия 1.265 – 1. Деревянные панели покрытий общественных зданий.
Вып. 3./ ЦНИИЭП учебных зданий. – М., 1979. – 28 с.
8.ГОСТ 20850 – 84. Конструкции деревянные клееные. Общие техниче-
ские условия.
9.ГОСТ 24454 – 80 Е. Пиломатериалы хвойных пород. Размеры.
10.СТ СЭВ 4409 – 83. Единая система проектно-конструкторской документации СЭВ. Чертежи строительные. Правило выполнения чертежей деревянных конструкций.
38