Записка
.doc
- коэффициент любого часа суток, определяемый в зависимости от запаздывания теплопоступлений по лит.[2]. Принимаем =0,97. - площадь помещения, м2.
кДж/ч.
3.1.3. Теплопоступления от источников искусственного освещения
Т.к. осветительная арматура и лампы находятся в пределах помещения, то вся энергия, затрачиваемая на освещение, переходит в тепло, нагревающее воздух помещения.
, (10)
где - суммарная мощность источников освещения, Вт. Принимаем ориентировочно по площади помещения :
, (11)
где - удельная мощность общего освещения, Вт/м2; Принимаем по лит.[1] =6,5 Вт/м2. - площадь помещения, м2.
Вт.
Тогда тепловыделения от искусственного освещения по ф.(10) равны :
кДж/ч.
Результаты расчетов теплопоступлений через покрытие и от искусственного освещения сведем в табл.3.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
3.1.4. Тепловыделения от механического оборудования, снабженного электродвигателями
Тепловыделения от установленных в общем помещении электродвигателей и приводимых ими в действие литьевой машины (поз.5) машины литья под давлением (поз.6) и заточных станков (7)
, (12)
где - суммарная мощность оборудования, работающего по одному и тому же режиму, кВт; - коэффициент использования установочной мощности. Принимаем по лит.[3] для литьевой машины =0,22, для машины литья под давлением =0,22, для заточных станков =0,14.
кДж/ч.
3.1.5. Тепловыделения от нагревательного оборудования
Тепловыделения от печей для плавки металла и его выдержки в жидком состоянии
Тепловыделения от индукционных плавильных печей (поз.1,2), печей-ванн для хранения жидкого металла (поз.3).
, (13)
где - коэффициент одновременности работы оборудования; - суммарная мощность оборудования, работающего по одному и тому же режиму, кВт; - коэффициент, учитывающий долю тепла, теряемого в окружающую среду, от всего тепла, затрачиваемого на расплавление металла. Принимаем по лит.[3] для индукционных плавильных печей =0,55
кДж/ч.
Тепловыделения от нагревательного оборудования, работающего на топливе
, (14)
где - расход топлива, нм3/ч; |
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
14 |
|
|
|
|
|
|
- низшая теплота сгорания, кДж/нм3; - коэффициент, учитывающий, какая доля тепла, выделяющегося в печи, теряется в окружающую среду.
Для стенда для сушки ковшей (поз.4)
кДж/ч.
Для газовых термических печей (поз.8)
кДж/ч.
Результаты расчетов поступлений тепла от механического и нагревательного оборудования сведем в табл.4.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
3.1.6. Тепловыделения от нагретых поверхностей
Площадь вертикальных поверхностей
, (15)
где - ширина , длина, высота оборудования соответственно, м. n – количество ванн, шт.
Закалочная ванна (поз.9)
м;
Коэффициент теплоотдачи нагретой поверхности
; (16)
где - температура нагретой поверхности, оС; - температура рабочей зоны помещения , оС; - опытный коэффициент, равный: для вертикальных поверхностей 9,2; для горизонтальных, обращенных вверх 11,2; для горизонтальных, обращенных вниз 4,6.
Для вертикальных поверхностей закалочной ванны (поз.9)
ТП кДж/м ч оС.
ХП кДж/м ч оС.
Тепловыделения от твердых нагретых поверхностей закалочной ванны (поз.9)
, (17)
где - площадь нагретой поверхности, м2; - коэффициент теплоотдачи нагретой поверхности, кДж/(м2 ч оС); - температура нагретой поверхности, оС; - температура рабочей зоны помещения , оС.
ТП : кДж/ч.
ХП: кДж/ч. Результаты расчетов сведем в табл. 5 и 6.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
17 |
|
|
|
|
|
|
3.1.7. Тепловыделения от остывающего материала
На основании описания тех. процесса (см. п. 1.2.), зная производительность оборудования, тепловыделения от остывающего металла определяем по ф. :
, (18)
где - масса остывающего материала, кг/ч; - начальная и конечная температура материала, оС; - средняя теплоемкость материала в жидком состоянии, кДж/(кг оС); - коэффициент, учитывающий интенсивность выделения тепла в данный час. Т.к. в помещении одновременно находится материал, остывающий 1-й, 2-й час и.т.д. принимаем =1.
, (19)
где - теплоемкость материала при 0оС, кДж/(кг оС); Принимаем по лит. [3] для стали =1,2. - температурный коэффициент теплоемкости. Принимаем по лит. [3] для стали =0,000046.
Для материала остывающего в процессе плавки (поз. 1,2-3-5,6)
кДж/(кг оС).
кДж/ч.
Для остальных процессов расчеты тепловыделений от остывающего материала сведены в табл. 7.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
3.2.1. Потери тепла через внешние ограждения зданий
Расчет теплопотерь через внешние ограждения здания рассчитываем ориентировочно по укрупненным измерителям
, (20)
где - удельная тепловая характеристика здания для отопления, кДж/(м3 оС); Принимаем по лит.[3] для литейного цеха при его объеме 10 тыс. м3 =1,1 кДж/(м3 оС). - объем помещения, м3; - расчетные температуры воздуха внутри помещения и снаружи, соответственно, оС.
ХП кДж/ч.
3.2.2. Потери тепла на нагрев воздуха, поступающего в помещение за счет инфильтрации
Добавочные потери тепла на нагревание воздуха, поступающего в помещении цеха с инфильтрацией принимаем в размере 30% от основных потерь тепла помещением.
ХП
, (21)
где - основные теплопотери помещения, кДж/ч.
кДж/ч.
Тепловой баланс для помещения литейного цеха составляется в виде табл.8. для теплого и холодного периодов года на основании вышеприведенных расчетов.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
22 |
|
|
|
|
|
|
На основании описания тех.процесса и по нормативным указаниям АЗ-194, выписываем в табл. 9. оборудование и соответствующие вредности и их удельное количество.
Общее количество газовыделений от оборудования, работающего на топливе
, (22)
где - удельное количество выделяющихся вредностей, г/нм3; Принимаем по АЗ-194 для соответствующего оборудования. - расход топлива, нм3/ч; Принимаем в соответствии с характеристикой оборудования. - количество одноименного оборудования, шт.
Для стенда для сушки ковшей (поз. 4)
СО г/ч ;
NOх
г/ч.
Общее количество газовыделений от остального оборудования
, (23)
где - удельное количество выделяющихся вредностей, г/нм3; Принимаем по АЗ-194 для соответствующего оборудования. - количество одноименного оборудования, шт.
Для литьевой машины (поз. 5)
СО г/ч;
Углеводороды
г/ч.
Аналогично проводится расчет для остального оборудования, затем суммируем одноименные вредности. Результаты расчета сведем в табл. 9.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
4. Расчет воздухообмена
4.1. Выбор ориентировочной схемы организации воздухообмена
Согласно СН 118-168 для литейного цеха рекомендуется следующая схема организации воздухообмена :
Вытяжная вентиляция :
Приточная вентиляция :
4.2. Выбор производительности местных отсосов. Сводная таблица местных отсосов
Принятые по нормам данные местных отсосов сведены в табл. 10. Расчет местных отсосов к поз. 8.
Количество отсасываемого воздуха рассчитываем ориентировочно по ф.:
, (24)
где - вылет зонта, м;
, (25)
где h – высота загрузочного окна, м.
м.
- ширина зонта, м;
, (26)
где - ширина загрузочного окна, м.
м.
Тогда по ф.(24) количество отсасываемого воздуха равно :
м3/ч.
|
||||||
|
|
|
|
|
Курсовая работа |
Лист |
|
|
|
|
|
26 |
|
|
|
|
|
|