- •Количество пара – 210т/ч
- •Состав газа по Объёму
- •6 Распределение тепловосприятий по поверхностям нагрева котельного агрегата
- •7.Конструкторский расчёт водяных экономайзеров.
- •7.1.Экономайзер второй ступени.
- •7.2.Экономайзер первой ступени.
- •8.Расчёт трубчатых воздухоподогревателей(твп).
- •8.1.Воздухоподогреватель второй ступени(вп2).
- •8.2.Воздухоподогреватеь первой ступени(вп1).
Министерство образования РФ
Саратовский государственный технический университет
Кафедра теплоэнергетики
Курсовой проект по дисциплине:
“Котельные установки и парогенераторы”
Тема курсовой работы:
“Расчет котельного агрегата Е-210 ”
Работу выполнил:
студент гр. ПТЭ-42
Селиванов А.А.
Работу проверил :
ассистент кафедры ТЭ
Вилков А.В.
САРАТОВ 2007
Реферат
Пояснительная записка содержит 46 листов, 3 рисунка, 11 таблиц, 6 графиков,
5 источника литературы.
КОТЕЛ, ТОПКА, ШИРМА, ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬ, ЭКОНОМАЙЗЕР,
ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЬ, ТЕПЛОВОСПРИЯТИЕ, ПОВЕРХНОСТЬ НАГРЕВА, КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
Цель работы: тепловой расчет котельного агрегата, работающего на мазуте. Объектом исследования является котел Е – 210.
В ходе выполнения данной работы был произведен расчет топки, поверочный расчет ширмы, конструкторский расчет конвективных поверхностей нагрева:
пароперегревателей, воздухоподогревателя, экономайзера.
Содержание
Реферат 2
Содержание 3
Введение 4
Исходные данные 5
1 Составление тепловой схемы и выбор основных параметров 6
2 Расчет объёмов и энтальпий продуктов сгорания твёрдого топлива 7
3 Тепловой баланс котла 10
4 Расчёт топки котла 12
5 Поверочный расчет ширм 16
6 Распределение тепловосприятий по поверхностям нагрева котла 24
6.1 Распределение по пароводяному тракту 24
6.2 Распределение по газовому тракту 26
7 Расчет конвективного пароперегревателя ПП2 29
8 Расчет пароперегревателя ПП1 32
9 Расчет экономайзера 34
10 Расчет трубчатого воздухоподогревателя 36
Заключение 38
Список используемой литературы 39
Лист для рецензий 40
Введение
Паровой котел – это основной агрегат тепловой электрической станции. Рабочим телом в нем для получения пара является вода, а теплоносителем служат продукты горения различных органических топлив . Необходимая тепловая мощность парового котла определяется его паропроизводительностью при обеспечении установленных температуры и рабочего давления перегретого пара . При этом в топке котла сжигается расчетное количество топлива.
При выполнении расчета парового котла его производительность, параметры пара и питательной воды являются заданными. Поэтому цель расчета состоит в выборе рациональной компоновки и определения размеров всех поверхностей нагрева котла(конструкторский расчет) или же в определении температур и тепловосприятий рабочего тела и газовой среды в поверхностях нагрева заданного котла(поверочный расчет).
Номинальной производительностью называется наибольшая производительность по пару, которую должен обеспечить котел в длительной эксплуатации при номинальных параметрах пара и питательной воды с допусками по ГОСТ отклонениями от этих величин.
Номинальное давление пара – наибольшее давление пара, которое должно обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем котла.
Номинальные температуры пара высокого давления - это температуры пара,
которые должны непосредственно за пароперегревателем с допусками по ГОСТ
отклонениями при поддержании номинальных давлений пара, температуры питательной воды и паропроизводительности.
Исходные данные
Количество пара – 210т/ч
Давление перегретого пара – 14 Мпа
Температура перегретого пара 565 0С
Температура питательной воды – 2100С
Состав газа по Объёму
WP |
AP |
SP |
CP |
HP |
NP |
OP |
1,00 |
0,06 |
2,55 |
85,04 |
10,64 |
0.71 |
Теплота сгорания сухого газа низшая Qрн=39,06 МДж/кг
Объёмы воздуха и продуктов сгорания газообразного топлива м3/м3
V0 |
VR02 |
VN20 |
V0H20 |
10.4411 |
1.6047 |
8,2537 |
1,3604 |
1 Составление тепловой схемы и выбор основных параметров
Рисунок 1 - Схема газового тракта котла.
Температура горячего воздуха принимается оптимальной исходя из минимума затрат в поверхности воздухоподогревателя и из условий обеспечения экономичного горения топлива. Принимаем tгв = 260 оС
Температуру уходящих газов принимаем исходя из типа воздухоподогревателя и типа топлива. ух = 125 оС
2 Расчет объёмов и энтальпий продуктов сгорания твёрдого топлива
Для выполнения теплового расчёта топки и отдельных поверхностей нагрева котлоагрегата необходимо заранее подготовить таблицы объёмов, энтальпий воздуха и продуктов сгорания по газоходам котла, с учётом изменения избытка воздуха в них.
По заданному составу топлива рассчитываются теоретические объёмы воздуха V0 и продуктов сгорания (VH20, VR02, VN2)
V0 – это теоретически необходимый расход воздуха для 1 кг. топлива
V0= 0,0889*(Cp+0,375*Sp)+0,256*Hp-0,0333*Op=7,6451+2,8196-0,0236=10,441нм3/кг
Теоретический объём азота VN20:
VN20=0,79 ∙ V0 +0,8∙Np /100=8,248+0,00568 = 8,2537 , нм3/кг
Объём трехатомных газов:
VR02=1.866*(Сp+0,375*Sp)/100=1,6047 , нм3/кг
Теоретический объём водяных паров:
V0H20=0,111*Нp+0,0124*Wp+0,16*V0=1,181+0,0124+0,167=13604 нм3/кг
Vг0 =VRO2+VN20+VH2O0=1,6047+8,2537+1,3604=9,8584 нм3/кг
dг – влагосодержание газообразного топлива, г/нм3
Принимаем dг=10 г/нм3
Так как рассчитанные объёмы отличаются от табличных меньше чем на 2%, то в таблицу объёмов подставляем табличные значения
По известным значениям теоретических объёмов продуктов сгорания и воздуха, заполняется таблица объёмов, которая будет иметь следующий вид:
Рассчитываемая величина |
Размер-ность |
Газоходы котла | ||||
Топка, ширмы |
ВПП |
КПП |
ВЭ |
ТВП | ||
Присосы воздуха в поверхности нагрева, ∆α (по таблице 3.3 /1/ |
|
0,05 |
0,03 |
0,03 |
0,02 |
0,2 |
Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева, α’’ |
|
1,1 |
1,13 |
1,16 |
1,18 |
1,21 |
Средний коэффициент избытка воздуха, αср=0.5(α’+α’’) |
|
1,1 |
1,115 |
1,145 |
1,17 |
1,195 |
Действительный объём водяных паров VH20= VH200+0,0161∙Vв0 (αср-1) |
Нм3/м3 |
2.226 |
2.229 |
2.233 |
2.237 |
2.241 |
Объём газа Vг= VH20+VR02+VN20+Vв0∙(αср-1) |
Нм3/м3 |
12.236 |
12.389 |
12.693 |
12.947 |
13.201 |
Доля водяных паров rH20=VH20/Vг |
|
0.182 |
0.18 |
0.176 |
0.173 |
0.17 |
Доля 3-х атомных газов rR02=VR02/Vг |
|
0.088 |
0.087 |
0.085 |
0.083 |
0.082 |
Суммарная доля 3-х атомных газов. rn= rH20+ rR02 |
|
0,27 |
0,267 |
0,261 |
0,256 |
0,252 |
Энтальпии газов и воздуха Нв0, Нв0 = Св∙V0∙tв
Теплоёмкость воздуха определяется по таб. 3.1 /1/
При t=100 оС , Нв0 = 10∙1.3243∙100 = 1324
при t=200 оС , Нв0 = 10∙1.3319∙200 = 2663,8
Нг0=( VR02∙СС02+ VH20∙СН20+ VN2∙СN2)∙
Теплоёмкости составляющих газов также берутся из таблицы 3.1 /1/
При t=100 оС , Нг0 = (1,08∙1,7003+7,93∙1,2958+2,21∙1,5052)∙100=1543
при t=200 оС , Нг0 = (1,08∙1,7874+7,93∙1,2996+2,21∙1,5224)∙200= 3118,9
Далее, по известным энтальпиям газа Нг0 и воздуха Нв0 и определённым присосам воздуха, заполняется таблица энтальпий.
Нг=Нг0+(α’’-1)*Hв0
Так как при температуре =200 оС отклонение расчетных значений от табличных менее 2%, то в таблицу подставляем табличные значения.
Таблица 2.2 - Таблица энтальпий
оС |
Нг |
Нв0 |
Топка,ширма |
ВПП |
КПП |
ВЭ |
ВП | |||||
Нг |
∆H/ 100 |
Нг |
∆H/ 100 |
Нг |
∆H/ 100 |
Нг |
∆H/ 100 |
Нг |
∆H/ 100 | |||
100 |
1543 |
1324 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1821 |
|
200 |
3119 |
2663 |
|
|
|
|
|
|
3598 |
|
3678 |
18.57 |
300 |
4756 |
4040 |
|
|
|
|
|
|
5483 |
18.85 |
|
|
400 |
6393 |
5418 |
|
|
|
|
7260 |
|
7368 |
18.85 |
|
|
500 |
8112 |
6860 |
|
|
|
|
9210 |
19.5 |
|
|
|
|
600 |
9831 |
8302 |
|
|
10910 |
|
11159 |
19.5 |
|
|
|
|
700 |
11642 |
9805 |
12623 |
|
12916 |
20.07 |
13211 |
20.52 |
|
|
|
|
800 |
13452 |
11309 |
14583 |
196 |
14922 |
20.07 |
|
|
|
|
|
|
900 |
15346 |
12837 |
16630 |
20.47 |
17015 |
20.93 |
|
|
|
|
|
|
1000 |
17241 |
14365 |
18678 |
20.48 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1100 |
19163 |
15956 |
20759 |
20.81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1200 |
21085 |
17547 |
22840 |
20.81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1300 |
23084 |
19161 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
25083 |
20775 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1500 |
27103 |
22408 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1600 |
29123 |
24041 |
31527 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1700 |
31177 |
25674 |
33744 |
22.17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1800 |
33231 |
27306 |
35962 |
22.18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1900 |
35318 |
28981 |
38216 |
22.54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2000 |
37405 |
30656 |
40471 |
22.55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2100 |
39517 |
32332 |
42750 |
22.79 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2200 |
41629 |
34009 |
45030 |
22.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 Тепловой баланс котла
Таблица 3 - Тепловой баланс котла
Наименование
|
Обозна чение |
Размер- ность |
Формула
|
Расчёт |
| ||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
| ||||||||||
Располагаемая теплота |
Qрр |
кДж/м3 |
Qнр+Qгл+Qв.вн= Qнр |
39060 |
| ||||||||||
Энтальпия холодного воздуха |
Н0хв |
кДж/м3 |
По таблице энтальпий tхв=300C |
413,08 |
| ||||||||||
Полезное тепловосприятие котла |
Qка |
кВт |
Dпе·( hпе- hпв) |
58,3·(3500-903,3)= =152746 |
| ||||||||||
Энтальпия перегретого пара |
hпе |
кДж/кг |
По таблицам воды и водяного пара /4/ по Pпе=14МПа, tпе=5400C |
3500 |
| ||||||||||
Энтальпия питательной воды |
hпв |
кДж/кг |
По /4/ по Pпв=1.2·Рпе=168, tпв=2150C |
903,3
|
| ||||||||||
КПД котла |
ηка |
% |
100-(q2+q3+q4+q5+q6) |
| |||||||||||
Потери теплоты с уходящими газами |
q2 |
% |
| ||||||||||||
Энтальпия уходящих газов |
Hyx |
кДж/м3 |
По таблице энтальпий по ух=125 оС |
2349 |
| ||||||||||
Потери от механического недожога |
q4 |
% |
|
0 |
| ||||||||||
Потери теплоты от химического недожога |
q3 |
% |
По таблице 2.2 /1/ |
0,5 |
| ||||||||||
Потери теплоты от наружного охлаждения |
q5 |
% |
По рисунку 4.1 /1/, по Dпе = 210 т/ч |
0,6 |
| ||||||||||
Потери тепла со шлаком |
q6 |
% |
|
0 |
| ||||||||||
|
|
|
|
|
| ||||||||||
|
|
|
|
|
| ||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Расход топлива расчетный |
Bp |
м3/с | ||
Коэффициент сохранения теплоты |
φ |
- |
Продолжение таблицы 3
4 Расчёт топки котла
Рисунок 2 – Схема топки
с=4.3м , aш = 2.4м , b=6.4м , а = 7.2м , hш=8.5м , hг = 4.2м , h=11.8 м , К=3.2м ,
h1=0.9 м , Hг = 18.57м
Fст=(c+ 2 ∙ hш + aш +2 ∙ h + 2 ∙ k ) ∙ a + 2 ∙ Fбок
Fбок = с ∙ hш + b ∙ h + 1/2 ∙b ∙ h1
Vт = Fбок ∙ а
Fбок = 4,3 ∙ 8,5 + 6,4 ∙ 11,8 + 1/2 ∙ 6,9 ∙ 0,9 = 114,95 м2
Fст = (4,3 + 2 ∙8,5 + 2,4 + 2∙11,8 + 2∙3,2) ∙ 7,2 + 2∙114,95 = 616,54 м2
Vт = 114,95 ∙ 7,2 = 827,64 м3
S = 3.6 ∙ Vт / Fст = 3.6 ∙ 827.64 / 616.54 = 4.83
Таблица 4 – Расчет топки котла
Наименова-ние
|
Обозн. |
Разм. |
Формула |
Расчёт |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Полное тепловыде-ление в топке |
Qт |
кДж/м3 | ||
Теплота, вносимая в топку с воздухом |
Qгв |
кДж/м3 |
|
|
Энтальпия горячего воздуха |
Нгв |
кДж/м3 |
По таблице энтальпий по температуре горячего воздуха(tгв=260 0C) |
4204 |
Адиабатичес-кая температура горения |
а |
0С |
По таблице энтальпий, принимая На=Qт |
2100 Tа= а +273=2373 |
Параметр М |
М |
- |
А-В·хг, по /1/ А=0.54, В=0.2 хг=hг/Нт hг =4.2 м – средняя высота горелок Нт=17,6м - средняя высота топки |
0,54 - 0,2 ∙ 4,2 / 17,6= =0,5325 |
Средний коэффициент тепловой эффектив-ности экрана |
ψср |
- |
|
|
Коэффициент тепловой эффективно-сти гладких экранов |
Ψэ |
- |
хэ*ζ |
0.72·0.75=0.54 |
Угловой коэффициент экранов |
хэ |
- |
По номограмме 1 /1/ Sт/d=60/51=1,176 |
0.72 |
Коэффициент загрязнения
|
ζ
|
-
|
По таблице 5.2 /1/
|
0.75
|
Продолжение таблицы 4
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Температура газов на выходе из топки |
т’’ |
0С |
Предварительно принимаем 1200 0С |
1200 |
Поверхность, занимаемая ширмами |
Fш |
м2 |
а·(аш+hш) |
7,2·(2,4+8,5)=78,48 |
Поверхность горелок |
Fгор |
м2 |
0.785·d2гор·hгор |
0.785·0,752·4.2=1,855 |
Поверхность гладких экранов |
Fэ |
м2
|
Fст- Fш- Fгор |
616,54-78,48-1,855=536,2 |
Степень черноты топки
|
ат |
- |
|
|
Степень черноты факела |
аф |
- |
0,10,7+(1-0,1)0,4= =0,43 | |
Коэффициент усреднения |
m |
- |
По рисунку 5.2 /1/ по |
0,1 |
Степень черноты газов |
аг |
- |
По номограмме 2 /1/ по KPS=KгPSrn |
3,80,274,830,1=0,496 аг=0,4 |
Коэффициент поглощения трёхатомными газами |
Кг |
По номограмме 3 /1/ по rH20 и PnS=prn0S∙100 и по температуре топки т’’=1200 |
0,1∙0,27∙4,83∙100=13,04
Кг =3,8 | |
Степень черноты светящейся части факела |
асв |
- |
По номограмме 2 /1/ KPS=(Kгrn+Kсв)pS |
(3,80,27+1,5)0,14,83= =1,22 асв=0,7 |
Продолжение таблицы 4
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Коэффициент поглощения светящейся части факела |
Kсв |
0.3(2-αт’’)(1.610-3Тт’’- -0.5) =0.12∑(m/n)CmHn | ||
Полная и средняя массовая теплоёмкость | ||||
Энтальпия газов на выходе из топки |
Нт’’ |
По таблице энтальпий по т’’=1200 0С |
21740 | |
Критерий Больцмана |
B0 |
- | ||
Расчетная температура на выходе из топки |
т’’ |
0С | ||
Расчётная энтальпия на выходе из топки |
Нт’’ |
кДж/м3 |
По таблице энтальпий по т’’=1109 |
21702 |
Лучистое тепловосприятие топки |
Qтб |
кДж/м3 |
|
0,994·(40958-21740)=19025 |
5 Поверочный расчет ширм
Таблица 5 – Поверочный расчет ширм
Наименование |
Обозн. |
Размерн. |
Формула |
Расчёт |
Расчёт |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | |
Температура газов на входе |
’ |
0C |
'=т’’ |
1193 | |
Температура газов на выходе |
’’ |
0C |
’’= ’-∆ |
∆=200; ’’=949 |
∆=150; ’’=1047 |
Энтальпия газов на входе |
Н’ |
кДж/м3 |
Н’=Hт’’ |
21740 | |
Энтальпия газов на выходе |
Н’’ |
кДж/м3 |
По таблице энтальпий по ’’ |
17742 |
18730 |
Тепловосприятие по балансу |
кДж/м3 |
0,994∙(21740-17742)=3998 |
0,994∙(19492,2-16593,5)= =3010 | ||
Энтальпия пара на входе в ширму |
hш’ |
кДж/м3 |
По h4 из раздела 6.1 |
2619 | |
Температура на входе в ширму |
t’ш |
0С |
По t4 из раздела 6.1 |
351 | |
Энтальпия пара на выходе из ширмы |
hш’’ |
кДж/кг | |||
Температура пара на выходе |
t’’ш |
0С |
По /4/ Р5=1,1·Рпе=15,4 мПа и по hш’’ |
393 |
377 |
Средний температурный напор |
∆t |
0С |
ср - tср |
1009-372=637 |
1034-364=670 |
Средняя температура газа |
ср |
0С |
’’ + ’ 2 |
Продолжение таблицы 5
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | |
Средняя температура пара |
tср |
0С |
t’+t’’ 2 | ||
Расчётная конвективная поверхность ширм |
Fш |
м2 |
2 · Fплш · x · z1 |
| |
Угловой коэфициэнт |
x |
- |
По номограмме 1 /1/ по S2/d |
, а значит x=0,99 | |
Число ширм |
z1 |
шт |
из чертежа |
12 | |
Число труб в ширме по ходу газа |
z2 |
шт |
| ||
Плоская поверхность ширм |
Fплш |
м2 |
Aш·hш по рисунку 3 |
1,5·8,6=12,9 | |
Тепловосприятие ширм излучением |
Qшл |
кДж/м3 | |||
Теплота излучения входящая в ширмы
|
кДж/м3 | ||||
Удельная лучистая тепловая нагрузка ширм |
кВт/м2 |
Продолжение таблицы 5
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | |
Коэффициент учитывающий теплообмен между топкой и ширмой |
β |
- |
По рисунку 6.4 /1/ по т’’=1193 и виду топлива |
0,64 | |
Лучевосприни-мающая поверх- ность на входе |
Нлвх |
м2 |
|
8,6*7,168=61.64 | |
Теплота излучения выходящая из ширм |
Qлвых |
кДж/м3 | |||
Угловой коэффициент в ширмах
|
φш |
- |
|
| |
Степень черноты газов |
аг |
- |
По номограмме 2 /1/ по KPS=Kг·rп·Р·S, где S – толщина излучающего слоя в ширмах |
KPS=11.8·0,27·0,1·0,712= =0,23 аг=0,2 |
KPS=0,231
аг=0,2
|
Толщина излучающего слоя в ширмах
|
S |
м |
S= A=Aш, B=hш, С=S1 |
Продолжение таблицы 5
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | |
Коэффициент поглощения трехатомными газами |
Кг |
По номограмме 3 /1/ по rH2O=0,182 P·rп·S=0,1·0,27·0,712∙100= = 1,9 ср |
11,9 |
11,8 | |
Лучевосприни-мающая поверхность на выходе из ширм |
Нлвых |
м2 |
lвых · а (по рисунку 3) |
6,5∙7,2=46,8 | |
Поправочный коэффициент учитывающий расход топлива |
ξ |
- |
Согласно /1/ для газов |
0,7 | |
Проходное сечение для газов |
fг |
м2 |
| ||
Средняя скорость газов в ширме |
Wг |
м/с | |||
Коэффициент теплопередачи с конвекцией |
αк |
Вт _ м2·К | |||
Номограммное значение αк |
αн |
Вт _ м2·К |
По номограмме 5 /1/ по Wг и по d=32 мм |
45 |
46 |
Продолжение таблицы 5
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | |
Поправка, учитывающая шаги |
Сs |
- |
По номограмме 5 /1/ 1=17,3 2=1,05 |
0,6 | |
Поправка, учитывающая число рядов в ширме |
Сz |
- |
По |
1 | |
Поправка на фракционный состав топлива |
Сф |
- |
По номограмме 5 /1/ по rH20=0,182 и по ср |
1 |
1 |
Скорость пара |
Wп |
м/с |
Wп/=6,583/0,0126=522,5 |
Wп/=6,18/0,012=522,5 | |
Средний удель- ный объём пара |
м3/кг |
По /4/ по Рср=15,75МПа и tср |
0,0126 |
0,01184 | |
Проходное сечение ширм |
fп |
м2 | |||
Коэффициент теплоотдачи от стенки пару |
α2 |
Вт _ м2·К |
3400∙1,07=3638 |
3650∙1,07=3906 | |
Номограммное значение α2 |
αн |
Вт _ м2·К |
По номограмме 7 /1/по Рср=15,75 мПа tср Wп |
3400 |
3650 |
Поправка на диаметр |
Cd |
- |
По номограмме 7 /1/ по dвн=24 мм |
1,07 |
Продолжение таблицы 5
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | |
Коэффициент теплоотдачи излучением |
αл |
Вт _ м2·К |
|
|
|
Номограммное значение αл |
αн |
Вт _ м2·К |
По номограмме 6 /1/ по ср и tст |
205 |
210 |
Температура загрязнённой стенки |
tст |
0С |
| ||
Коэффициент загрязнения |
ε |
м2·К Вт |
По рисунку 6.5 /1/ |
0 | |
Поправка учитывающая запылённость потока газов |
Сг |
- |
По номограмме 6 /1/ по ср tст |
0,998 |
0,999 |
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
α1 |
Вт _ м2·К | |||
Коэффициент использования поверхности нагрева |
|
- |
По рисунку 6.5 /1/ по Wг |
0,85 |
0,85 |
Коэффициент теплопередачи
|
К |
- |
Продолжение таблицы 5
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | |
Количество теплоты, переданное ширмам с конвекцией |
|
кДж кг |
|
|
|
Уточнённое |
кДж кг |
Так как разница между уточнённым и расчётными больше 5%, то определим температуру на выходе из ширм графически.
Из графика видно, что температура на выходе из ширмы будет равной 892 0С.
Уточним температуру газов на выходе из ширмы по таблице энтальпий по ’’=8920С
Н’’ = 16466 кДж/кг
кДж/кг
- энтальпия пара на выходе из ширмы
по /4/ по рп=15,4 и =2953
=398 0С
hш = lвх
hш lвых
Аш
Рисунок 3 – Схема ширмы