ВВ8
.pdfТаблица 15
Тепловой поток через остекление поверхности qост, Вт/м2 [10]
|
|
|
|
|
Стороны света и широта |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
север, |
|
|
|
|
|
|
юго-восток, |
|
|
|
|
|
северо- |
||
|
|
юг |
|
|
|
|
восток запад |
восток, |
||||||
Тип остекления |
|
|
|
юго-запад |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
северо- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
запад |
|
35° |
45° |
|
65° |
35° |
45° |
55° |
|
65° |
|
35° |
|
55° |
35°, 45° |
|
55° |
|
|
|
45° |
|
65° |
55°, 65° |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Окна с двой- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ным остеклени- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ем с деревян- |
128 |
145 |
|
168 |
97 |
128 |
145 |
|
168 |
|
145 |
|
168 |
75 |
ными перепле- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тами |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
То же |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с металличе- |
162 |
186 |
|
209 |
128 |
162 |
186 |
|
209 |
|
186 |
|
209 |
98 |
скими |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
переплетами |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 16 |
|
|
|
Тепловой поток через покрытие qп [10] |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Тип покрытия и географическая широта |
|
|
|
|
qп, Вт/м2 |
|
||||||||
|
|
Бесчердачное плоское для северной широты |
|
|
|
|
||||||||
|
|
35° |
|
|
|
|
|
|
|
|
23 |
|
||
|
|
45° |
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
|
||
|
|
55° |
|
|
|
|
|
|
|
|
17 |
|
||
|
|
65° |
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
|
||
|
|
Чердачное |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
Теплопоступление от остывающей пищи в обеденных залах, с поверхности нагретой воды в плавательных бассейнах и прочие определяют по справочной литературе [10]. Теплопоступления от систем отопления в курсовой работе можно принимать равными теплопотерям помещения.
После нахождения всех составляющих теплопоступлений определяются суммарные полные Qполнсум , Вт, и суммарные явные Qявнсум, Вт, теплопоступления. Сравнивая их с суммарными теплопотерями помещений, находят избытки
полной Qполн , Вт, и явной Qявн , |
Вт, теплоты для различных периодов года |
|||
по формулам: |
|
|
|
|
Q |
Qсум |
Q |
, |
(34) |
полн |
полн |
пом |
|
|
Q |
Qсум |
Q |
, |
(35) |
явн |
явн |
пом |
|
|
|
|
|
|
31 |
Влаговыделения от людей Wлюд , г/ч, рассчитываются по формуле:
Wлюд w n, |
(36) |
где w – влаговыделения одного человека, г/ч, принимаемые по табл. 12; n – число людей в помещении.
Влагопоступления от остывающей пищи можно рассчитывать по [10].
Выделения диоксида углерода M СО2 , л/ч, рассчитываются по формуле:
M люд m n , |
(37) |
СО2 |
|
где m – выделения диоксида углерода одним |
человеком, принимаемые |
по табл. 12; |
|
n – число людей в помещении. |
|
Для каждого периода года вычисляется угловой коэффициент луча процесса изменения состояния воздуха в помещении Е, кДж/г, по формуле:
|
|
3,6 Qполн |
(38) |
|
|
W |
|
|
|
|
|
где |
Qполн – избытки полной теплоты, Вт; |
|
|
|
W – суммарные влагопоступления в помещении для данного периода |
||
|
года, г/ч. |
|
Данные по расчету выделяющихся вредностей в различные периоды года следует занести в табл. 17.
|
|
|
|
|
|
Таблица 17 |
|
|
Расчетные расходы выделяющихся вредностей |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная тем- |
Расходы выделяющихся вредностей |
|
Угловой |
|||
Период года |
пература в по- |
Qполн , |
Qявн , |
W , |
MСО2 , |
|
коэффи- |
мещении |
|
циент, |
|||||
|
tв, °С |
Вт |
Вт |
г/ч |
л/ч |
|
, кДж/г |
|
|
|
|
|
|||
Теплый |
|
|
|
|
|
|
|
Холодный |
|
|
|
|
|
|
|
32
8. Определение расчетного воздухообмена в помещении зала
Требуемые воздухообмены для ассимиляции избытков полной теплоты и влаги в теплый период года определяется графоаналитическим способом с помощью I-d диаграммы. В этот период года для вентиляции помещения в них подается наружный воздух без какой-либо тепловлажностной обработки, т.е. параметры приточного воздуха тождественны параметрам наружного воздуха.
По известным параметрам tн, IнА (табл. 1) на диаграмме строим точку Н,
характеризующую состояние наружного воздуха и через эту точку проводим луч процесса изменения состояния воздуха в помещении, угловой коэффициент которого ET определен для теплого периода года (рис. 3). На пересечении луча с
изотермой внутреннего воздуха tв (см. табл. 5) получаем точку В, характеризующую состояние воздуха в помещении.
Все параметры точек НТ и ВТ заносим в табл. 18.
Рис. 7. Изменение состояния наружного воздуха при подаче его в помещение без обработки
33
Таблица 18
Параметры вентиляционного воздуха
Период |
Состояние |
Обозначение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Параметры воздуха |
|
|||||
точки на I-d |
|
|
|
|
t, |
|
|
|
|
|
I, |
d, |
, |
|||||||
года |
воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
диаграмме |
|
|
|
|
|
°С |
|
|
|
|
кДж/кг |
г/кг |
% |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Наружный |
НТ (ПТ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
(приточный) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Теплый |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Внутренний |
|
ВТ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Схема с частичной рециркуляцией |
|
|
||||||||||||||||
|
Наружный |
|
Нх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Внутренний |
|
Вх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Холодный |
|
|
Пх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приточный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Смешанный |
|
Сх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Прямоточная схема |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Наружный |
|
Нх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приточный |
|
Пх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Внутренний |
|
Вх |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Требуемый воздухообмен по борьбе с избытками полной G Q |
, кг/ч, |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
полн |
вычисляется по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
3,6 |
|
Qт |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
G |
Qполн |
|
|
|
|
|
|
|
полн |
. |
|
(39) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
I |
В |
Т |
|
I |
П |
Т |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Требуемый воздухообмен по борьбе с влаговыделением Gw , кг/ч, опре- |
||||||||||||||||||||
деляется по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gw |
|
|
|
W т |
|
|
. |
|
|
|
|
|
(40) |
||||
|
|
|
d |
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
В |
Т |
|
П |
Т |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
В формулах (39), (40) |
Qт |
|
|
и |
|
|
W |
– соответственно избытки полной |
||||||||||||
|
|
|
|
полн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
теплоты, Вт, и влаговыделения, г/ч, в теплый период года, принимаемые по табл. 17;
IВ Т , IП Т – соответственно теплосодержание внутреннего и приточного воздуха, кДж/кг, принимаемые по табл. 18;
34
dВ Т , d П Т – соответственно влагосодержание внутреннего и приточного воздуха, г/кг, принимаемые по табл. 18.
При правильном построении луча процесса расходы, полученные по формулам (39) и (40), должны быть одинаковы, т.е. G Qполн = G w = G0, где G0 – расход приточного воздуха, кг/ч.
Далее вычисляется объемный расход приточного воздуха L0 , м3/ч, по формуле:
L0 |
G0 |
, |
(41) |
прит
где |
прит – плотность приточного воздуха, кг/м3. |
Требуемый воздухообмен по борьбе с избытками явной теплоты рассчитывается по формуле:
|
|
|
|
G |
|
|
3,6 |
|
Qявнт |
||
|
|
|
|
Q |
явн |
|
|
|
|
(43) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
с (t |
Т |
t |
Т ) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
П |
|
|
где |
Qт |
– избытки явной теплоты в помещении в теплый период года, Вт |
|||||||||
|
|
явн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(см. табл. 17); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
с – 1,005 кДж/(кг ∙ К) – удельная теплоемкость воздуха; |
|||||||||||
t |
В |
Т , t |
П |
Т – соответственно температуры внутреннего и приточного воз- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
духа, °С. (см. табл. 18).
Полученный массовый воздухообмен переводим в объемный L Qявн по
формуле (41).
Требуемый воздухообмен, необходимый для растворения диоксида углерода, LСО2 , м3/ч, определяется из выражения:
L |
М |
СО |
2 |
, |
(44) |
|
|
||||
|
|
|
|||
СО2 |
сВ |
cП |
|
|
|
|
|
|
где МСО2 – расход диоксида углерода, выделившегося в помещении, л/ч
(см. табл. 17);
сВ – концентрация диоксида углерода в обслуживаемой зоне помещения, л/м3, принимаемая в зависимости от назначения помещения [10]:
35
|
жилые помещения |
сВ = 1 л/м3 |
|
учреждения |
сВ = 1,25 л/м3 |
|
помещения с постоянным |
|
|
пребыванием детей и больных |
сВ = 0,7 л/м3 |
|
помещения с кратковременным |
|
(до 2-х часов) пребыванием людей сВ = 2 л/м3
сП – концентрация диоксида углерода в приточном воздухе, принимаемая для больших городов 0,5 л/м3 , а для малых городов 0,4 л/м3.
Сравнивая требуемые воздухообмены L Qполн , Lw, L Qявн , LСО2 , за
расчетный воздухообмен принимают наибольший из них. Его обозначают как
Lприт , м3/ч, Gприт , кг/ч.
В холодный период года принятый по теплому периоду года воздухооб-
мен сохраняется, т.е. Gх |
GТ |
. В это время приточный воздух перед по- |
прит |
прит |
|
дачей в помещение необходимо нагревать.
Ниже рассматриваются две схемы обработки приточного воздуха: приточная и с частичной рециркуляцией.
Прямоточная схема.
Воздух забирается снаружи, нагревается в калориферах и подается в помещение (рис. 8).
Построение процессов обработки на I-d диаграмме ведется в следующей последовательности:
1.По известным температуре tнБ , Iн (см. табл. 1) строится точка Н, ха-
рактеризующая состояние наружного воздуха.
2. Ассимилирующая способность приточного воздуха по влаге d , г/кг, рассчитывается по формуле:
|
W x |
|
d |
|
(45) |
|
||
|
Gприт |
3.Влагосодержание внутреннего воздуха dв х , г/кг,
определяется по формуле:
d |
в |
х |
d |
х |
d |
(46) |
|
|
|
нБ |
|
|
36
Рис. 8. Изменение состояния наружного воздуха при подаче его в помещение после нагрева в калорифере
4. По известным значениям температуры воздуха в помещении t |
х |
|
|
в |
|
(см. табл. 18) и влагосодержания d |
х строится точка Вх (рис. 8), ха- |
|
в |
|
|
рактеризующая состояние воздуха в помещении.
5.Через точку Вх проводится луч процесса изменения состояния воздуха в помещении с угловым коэффициентом Ех до пересечения с вертикалью dн х = const. На пересечении получаем точку Пх, характери-
зующую состояние приточного воздуха. Нх Пх – процесс нагрева;
Пх Вх – процесс изменения состояния воздуха в помещении.
6.Расход теплоты на нагрев воздуха Q, Вт, определяется по формулам:
Q |
0,28 Gприт |
с (t |
П |
х |
t |
Н |
х ) |
(47) |
|
|
|
|
|
|
|
||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
0,28 Gприт |
(I |
х |
|
I |
х ) |
(48) |
|
|
|
П |
|
|
Н |
|
|
|
37
Схема с частичной рециркуляцией
Наружный воздух смешивается с воздухом, забираемым из помещения (рециркуляционным), нагревается в калориферах и поступает в помещение
(рис. 9).
Рис. 9. Изменение состояния наружного воздуха при подаче его в помещение после рециркуляции и нагрева в калорифере
Расход приточного воздуха так же, как и в первой схеме Gх |
Gт . |
прит |
прит |
Приточный воздух – это смесь наружного Gн , и рециркуляционного воздуха Gрец , поэтому
Gх |
G |
G . |
(49) |
прит |
нар |
рец |
|
В этой смеси расход наружного воздуха должен удовлетворять двум условиям: его должно быть достаточно для растворения диоксида углерода и он должен отвечать санитарным нормам.
Для растворения диоксида углерода расход наружного воздуха LН1 , м3/ч
определяется по формуле (44), а расход наружного воздуха, отвечающий сани-
тарным нормам LН |
, м3/ч, – по формуле: |
|
|
|
2 |
|
|
|
L |
Lсан плюд |
(50) |
|
Н |
2 |
|
38
где Lсан – санитарная норма подачи наружного воздуха на 1 чел. в час, при-
нимаемая по [3, прил. М], например, в зрительных залах, где люди проводят
менее трех часов, Lсан = 20 м3/ч на 1 чел.; плюд – число людей в помещении.
Окончательно расход наружного воздуха принимается как наибольшая
величина из |
L |
Н |
1 |
и L |
Н |
, т.е. LН Lmax . |
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
Массовый расход наружного воздуха Gн , кг/ч, рассчитывается по форму- |
|||||||||
ле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gн Lн н , |
(51) |
где |
|
|
353 |
|
, кг/м3 – плотность наружного воздуха. |
|
|||
н |
|
|
|
|
|
|
|||
273 |
|
t |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
х |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Н |
|
Построение процессов обработки воздуха в I-d диаграмме выполняется в следующей последовательности:
1. По известным tН х , dн х строится точка Нх, характеризующая состоя-
ние наружного воздуха (см. табл. 1).
2. Ассимилирующая способность воздуха по влаге d , г/кг, определяется по формуле
W x
d . (52)
Gн
3.Влагосодержание внутреннего воздуха dВ х , г/кг, определяется по формуле
d |
х |
d |
х |
d . |
(53) |
В |
|
Н |
|
|
|
4.По известным tВ х и dB х строится точка Вх, характеризующая состоя-
ние воздуха в помещении.
5.Соединяем точки Нх и Вх. Нх Вх – процесс смешения наружного и рециркуляционного воздуха. На этой линии расположена точка С, характеризующая состояние смеси. Положение этой точки определяется из соотношения
В хС х |
|
Gн |
, |
(54) |
В х Н х |
|
G |
||
|
|
|
||
|
|
прит |
|
|
|
|
|
|
39 |
откуда следует, что длина отрезка
х |
|
х |
|
х |
|
х |
Gн |
|
|
В |
С |
|
В |
|
Н |
|
|
. |
(55) |
|
|
|
|
Gприт
6.Из точки Сх приводится линия dС х = const до пересечения с лучом Ех,
проведенным из точки Вх. На пересечении получена точка Пх, характеризующая состояние приточного воздуха.
Сх Пх – процесс нагрева смеси.
Пх Вх – процесс изменения состояния воздуха в помещении.
Параметры всех точек занести в табл. 18.
7. Расход теплоты на нагрев воздуха Q, Вт, определяется по формуле
Q |
0,28 с Gприт (t |
П |
х |
t |
|
х ) |
(56) |
|
|
|
|
С |
|
|
|||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
0,28 Gприт (I |
|
х |
I |
х ) . |
(57) |
||
|
П |
|
|
С |
|
|
|
9. Расчет воздухообменов в помещениях по кратности
Для большинства помещений общественных зданий затруднительно определение расходов вредностей, поэтому в них воздухообмен рассчитывается по кратности. Значения кратностей по притоку и по вытяжке в зависимости от назначения помещений приводятся в [6].
Расчет воздухообмена по кратности L, м3/ч, ведется по формуле
L K V , |
(58) |
где К – кратность, ч-1;
V – объем помещения, м3.
Расчет выполняется в табличной форме (см. табл. 19).
40