- •Часть 2 расчет железобетонного пролетного строения
- •2.1 Расчет проезжей части пролетного строения
- •2.1.1 Определение расчетных усилий
- •От местного загружения:
- •2.2 Расчет сечения плиты
- •Расчет сечения плиты на прочность
- •Середина пролета:
- •Аналогичный расчет проводим для опорного сечения:
- •2.2.2 Расчет на выносливость
- •Середина пролета:
- •Середина пролета:
- •Опорное сечение:
Часть 2 расчет железобетонного пролетного строения
2.1 Расчет проезжей части пролетного строения
2.1.1 Определение расчетных усилий
Расчетные усилия в плите проезжей части определяются с учетом разнообразных конструкций пролетного строения. Плита проезжей части работает под нагрузкой на изгиб в поперечном направлении.
Плита проезжей части автодорожных мостов рассчитывается с учетом особенностей конструкции и способа соединения балок пролетного строения. Плита пролетного строения без диафрагм с омоноличенными продольными швами находится в сложных условиях пространственной работы пролетного строения, и точный расчет ее достаточно труден. С целью упрощения расчета прибегают к раздельному определению усилий в плите:
-
от давления колес автомобиля, установленных непосредственно в пролете плиты (расчет плиты на местную нагрузку);
-
неравномерного загружения балок временной нагрузкой, установленной на пролетном строении (участие плиты в пространственной работе всего пролетного строения).
От местного загружения:
Плита работает на изгиб как балка, опертая двумя сторонами с расчетным пролетом поперек движения (Рис.2.1.1.1, б):
Рассчитывается участок плиты вдоль движения шириной 1,0 м.
Нормативные постоянные нагрузки, кПа, определяются:
- от веса дорожной одежды:
, (14)
где = 0,15 м - толщина дорожного покрытия, включая гидроизоляцию и защитный слой;
= 0,15 м – средняя толщина плиты;
= 22,6 – удельный вес асфальтобетона.
- от собственного веса плиты:
где = 0,15 м – средняя толщина плиты;
= 24,0 – удельный вес железобетона.
Рис.2.1.1.1 - Расчетные схемы плиты проезжей части
Нормативная временная вертикальная нагрузка от автотранспортных средств, принимается в виде полос АК.
Полоса нагрузки АК состоит из двухосной тележки с давлением на ось Pа = 9,81*К, кH и равномерно распределённой нагрузки интенсивностью ν = 0,98 * К, кН/м, действующих одновременно.
- давление от двух колес тележки при классе нагрузки К = 14.
- равномерно распределенная нагрузка интенсивностью 0,98 кН/м при классе нагрузки К=14.
Распределение давления от нагрузки АК в пределах толщины дорожной одежды принимается под углом в 45 градусов. Ширина распределения давления колес тележки АК вдоль пролета плиты равна .
где = 0,6 м – ширина колеса тележки АК.
Ширина распределения давления колес тележки АК поперек пролета плиты равна .
где = 0,2 м – длина соприкасания колеса с покрытием вдоль движения.
Но не менее = 1,02 м и не более = 1,47 м (см. рис 2.1.1.1, б).
Исходя из соблюдения выше сказанного условия назначается =1,04 м.
Нормативная равномерно распределенная нагрузка вдоль расчетного пролета на 1 м ширины плиты равна:
а) от колес тележки:
где - давление от двух колес тележки при классе нагрузки К = 14.
б) от равномерно распределенной вертикальной нагрузки:
где – равномерно распределенная нагрузка интенсивностью 0,98 кН/м при классе нагрузки К = 14.
Коэффициенты надежности по нагрузке:
- для постоянных нагрузок и и
- для нагрузки от автотранспортных средств АК:
к нагрузке от тележек ;
к равномерно распределенной нагрузке .
Динамический коэффициент для расчета элементов проезжей части 1+= 1,4 к нагрузке от тележек , и 1+= 1,0 к равномерно распределенной нагрузке .
При расчете на прочность максимальный изгибающий момент в свободно опертой плите определяется от загружения пролета плиты двумя колесами соседних тележек и равномерно распределенной нагрузкой υ.
Рис. 2.1.1.2 - Расчетная схема к определению поперечной силы
Поперечная сила определяется как в простой разрезной балке с учетом рабочей ширины плиты, зависящей от положения нагрузки. Для получения наибольшего значения Q колесо тележки следует поместить вплотную к ребру, а на расстоянии e = 1,1 м от него – колесо тележки из смежной полосы (рис. 2.1.1.2)
где = с + 2 *hпокр + bp = 0,2 м + 2 * 0,15 м + 0,9 м = 1,4 м;
и - ординаты линии влияния поперечной силы Q1 под грузами
Так же с целью упрощения расчета в формулах опущен коэффициент полосности S1 = 0,6.
151,3 кН
При определении изгибающих моментов влияние упругого защемления плиты в ребрах приближённо учитывают с помощью коэффициентов, вводимых к величине изгибающего момента М0 в середине свободно опертой плиты:
(22)
Значение коэффициента принимается:
- для изгибающего момента на опоре ;
- в середине пролета
Отсюда,
где – изгибающий момент на опоре;
– изгибающий момент в середине пролета.
Дополнительные усилия от участия плиты в работе всего пролетного строения можно определить, выполнив пространственный расчет. В курсовом проектировании эти усилия учитываются приближенно с помощью коэффициентов, на которые умножаются усилия от местного загружения.
Полные усилия в сечениях плиты:
- изгибающий момент в опорном сечении
- изгибающий момент в середине пролета
- опорная поперечная сила