Проектирование нефтебазы
.pdfСПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
темных нефтепродуктов.
Осуществляется нижний слив нефтепродуктов.
Установки для нижнего слива и налива нефтепродуктов шарнирно – сочлененного исполнения выпускают 3-х типов: УСН – без подогрева, УСПН
– с подогревом; УСНПЭ – с электроподогревом. Условные проходы патрубков: 150, 175, 200, 250 и 300 мм. В настоящее время разработаны и выпускаются установки нижнего слива и налива нефтепродуктов типов АСН-
7Б, АСН-8Б и СПГ-200.
Установки АСН-7Б применяются для слива и налива маловязких нефтепродуктов. Установка АСН-8Б оборудована паровой рубашкой,
позволяющей подогревать сливаемый продукт и пропаривать внутреннюю полость сливного прибора цистерны в зимнее время. Эти устройства применяются для слива и налива вязких нефтепроводов.
Для слива светлых нефтепродуктов принимаем установку АСН-7Б; для слива темных нефтепродуктов и масел – АСН-8Б.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
4. Расчет времени слива нефтепродуктов из железнодорожных цистерн
Расчет времени слива для светлых нефтепродуктов проводим при средне-минимальной температуре нефтепродукта (-16°С).
Сливное устройство АСН-7Б имеет следующие размеры:
h – расстояние от оси коллектора до нижней образующей котла цистерны.
=0,6 м – длина сливного патрубка цистерны;
=0,315 м – длина присоединительной головки;
=0,541 м – расстояние от присоединительной головки до оси коллектора.
– высота сливного устройства.
Находим площадь поперечного сечения сливного патрубка:
d=0,212 м – внутренний диаметр сливного патрубка.
Для Аи-80 находим расчетную вязкость при данной температуре:
Значения коэффициентов:
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
|
lg( |
1 |
0,8) |
|||
|
lg |
|
|
|
||
|
lg( |
|
0,8) |
|||
b |
|
2 |
|
|||
|
|
|||||
lg T |
lg T |
|
||||
|
|
|||||
|
|
1 |
|
2 |
|
|
lg( 0,64 0,8) |
|
|
|
lg |
|
|
|
lg( 0,58 0,8) |
|
3,57 |
lg 283 lg 293 |
|
||
|
|
|
,
a lg
lg lg(
lg( |
1 |
0,8) blg T |
|
|
|
|
2 |
||
р |
0,8) а b lg T |
р |
||
|
|
|
lg lg( 0,64 0,8) ( 3,57) lg 283
,
7,79
,
|
р |
|
0,8 |
a b lgT |
p |
10 |
||
10 |
|
,
|
|
|
7,79 ( 3,57) lg253 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ð |
|
10 |
0.8 0,92ìì |
2 / ñ |
|
|
|
|
|
|||
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Таблица 9 - Определение расчетной вязкости |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Наименование нефтепродукта |
|
ν1, |
T1,К |
|
ν2, |
T2,К |
Тр, К |
b |
а |
ν, |
|||
|
|
|
|
|
мм2/с |
|
|
мм2/с |
|
|
|
|
мм2/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Автобензин Аи-80 |
|
0,64 |
283 |
|
0,58 |
293 |
257 |
-3,57 |
7,96 |
0,92 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Автобензин Аи-92 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Автобензин Аи-95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Автобензин Аи-98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Дизельное топливо ДЛ |
|
8 |
283 |
|
6 |
293 |
253 |
-3,63 |
8,88 |
25,45 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Дизельное топливо ДЗ |
|
7 |
283 |
|
5 |
293 |
253 |
-4,49 |
10,95 |
29,03 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Мазут 100 |
|
|
50 |
373 |
|
118 |
353 |
333 |
-3,55 |
9,37 |
356,11 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нефть |
|
|
|
|
45,04 |
290 |
|
32,15 |
294,5 |
253 |
-5,86 |
14,66 |
4985,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Масло моторное М-10В2С |
|
91 |
323 |
|
12 |
373 |
298 |
-3,98 |
10,27 |
505,44 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Масло моторное М-14В2 |
|
120 |
323 |
|
14,5 |
373 |
303 |
-3,92 |
10,15 |
471,88 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Масло моторное М-14Г2 |
|
120 |
323 |
|
14,5 |
373 |
303 |
-3,92 |
10,15 |
471,88 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Масло трансмиссионное ТАД-17п |
120 |
323 |
|
17,5 |
373 |
308 |
-3,48 |
9,04 |
285,16 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Масло турбинное Т-22 |
|
35,2 |
313 |
|
23 |
323 |
278 |
-3,90 |
9,93 |
295,66 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Масло турбинное Т-46 |
|
74,8 |
313 |
|
48 |
323 |
288 |
-3,39 |
8,74 |
309,31 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Находим число Рейнольдса:
Re |
d |
|
|
0.212 |
|
|
2098150 |
||
2g (D h) |
|
2 9.81 (2.8 1.456) |
|||||||
|
0,92 10 6 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Определение числа Рейнольдса при 5% заполнение цистерны:
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Re |
d |
|
2g (D 0,05 h) |
0.212 |
|
|
2 9.81 (2.8 0,05 1.456) 1284849 |
|
|
0.92 10 |
6 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
При Re<10000 значение коэффициента расхода определяется по графику
(рис. 1), при Re>10000 значение определяется по формуле:
|
|
|
1 |
|
1 |
0,76 |
|
0 |
|
1,29 |
|
||||
|
|
0,000238 |
|
0,000238 0,92 |
1,29 |
||
|
|
|
|
Рис.1. Коэффициент расхода патрубков сливных приборов железнодорожных цистерн и средств герметизации слива:1 – универсальный сливной прибор по данным З.И.Геллера; 2 – универсальный сливной прибор по данным ВНИИСПТнефть;3 – сливной прибор Утешинского по даннымЗ.И.Геллера;4 – сливной прибор Утешинского по данным ВНИИСПТнефть; 5 – универсальный сливной прибор по данным В.М.
Свистова; 6 – сливной прибор Утешинского по данным В.М. Свистова; 7 –
установкаАСН-7Б; 8 – установка УСН - 175М; 9 – установкаУСН-175 с
действующим монитором; 10 – установкаСЛ-9.
й
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Находим время полного слива цистерны:
|
|
|
4 L D |
D |
|
4 10.31 2.8 |
2.8 |
544,53ñ |
|||
0 |
3 |
|
|
f |
2g |
3 0.76 0.035 |
2 9.81 |
||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
0 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где D=2,8 м – диаметр котла цистерны; L=10,31 м – длина котла цистерны.
Если производится закрытый слив нефтепродуктов, необходимо ввести поправочный коэффициент в зависимости от отношения h/D:
|
|
|
h |
544,53 |
0,6 |
5,45ìèí |
. 6ìèí . |
0 |
|
|
|
||||
|
D |
|
60 |
|
|
||
|
|
|
|
|
Аналогично произведем расчет слива всех нефтепродуктов и сведем все полученные результаты в таблицу 10.
Таблица 10 - Расчет времени слива
Тип нефтепродукта |
, |
/с |
Re,100% |
Re, 5% |
|
,c |
мин |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Автобензин Аи-80 |
0,92 |
|
2098150 |
1284849,19 |
0,76 |
544,53 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Автобензин Аи-92 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Автобензин Аи-95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Автобензин Аи-98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дизельное топливо ДЛ |
25,45 |
|
76105,63 |
46604,991 |
0,53 |
786,85 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Дизельное топливо ДЗ |
29,03 |
|
66732,97 |
40865,432 |
0,50 |
822,17 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Мазут топочный 100 |
356,11 |
|
5440,01 |
3331,3138 |
0,32 |
855,11 |
21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Нефть |
4985,2 |
|
388,6 |
237,9683 |
0,15 |
20752,2 |
32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло моторное М-10В2С |
505,44 |
|
3832,8 |
2347,106 |
0,33 |
518,81 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло моторное М-14В2 |
471,88 |
|
4105,4 |
2514,033 |
0,312 |
500,05 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло моторное М-14Г2 |
471,88 |
|
4105,4 |
2514,033 |
0,312 |
500,05 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло трансмиссионное ТАД-17п |
285,16 |
|
6793,5 |
4160,150 |
0,33 |
1660,18 |
17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло турбинное Т-22 |
295,66 |
|
6552,3 |
4012,445 |
0,32 |
1804,54 |
18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло турбинное Т-46 |
309,31 |
|
6263,24 |
3835,435 |
0,32 |
1976,41 |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
5. Расчет времени слива наибольшей грузоподъемности
Количество цистерн, сливаемых по коллектору. Первый коллектор: Слив Аи-80, Аи-92 – 4 цистерн. Второй коллектор: Слив Аи-95, Аи-98 – 4 цистерн.
Третий коллектор: Слив дизельного топлива ДЛ и ДЗ – 4 цистерн.
Четвертый коллектор: Слив мазута топочного – 2 цистерны.
Пятый коллектор: Слив нефти – 7 цистерн.
Индивидуальные сливные устройства №1-6 по одной цистерне масел М-
10В2С, М-14В2, М-14Г2 ТАД-17п, Т-22, Т-46.
Таким образом время слива всего маршрута будет определяться временем слива нефти. Принимаем, что на каждом коллекторе работает по одной бригаде сливщиков. Обслуживание цистерны равно 4 минутам. Время слива будет складываться из времени обслуживания 13 цистерн и время слива последней цистерны.
Tн=4∙6+32=56 мин.
Следовательно, время слива всего маршрута 56 мин.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
6. Определение максимального расхода в коллекторе
Расход определяется с учетом неодновременности начала слива из различных цистерн. Время запаздывания складывается из времени,
затраченного на подготовительные операции – открытие люка цистерны и подключение сливного трубопровода. Расход из первой цистерны при нижнем сливе нефтепродукта самотеком, откуда только начался слив, будет определятся по формуле:
Если из второй цистерны слив начался раньше на , то часть нефтепродукта из нее сольется, и истечение будет происходить с расходом:
Расход из третьей цистерны, сливающейся в течение 2 времени будет равен:
Расход из i-й цистерны, слив которой начался раньше на будет равен:
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
Аналогичным образом будет определятся расход из всех остальных цистерн.
Для бензинов:
=326,72 с – время слива цистерны.
- время обслуживания одной цистерны, равное 4 мин.
q |
0,76 0,035 |
2 9,81 2,8 0,198ì |
3 |
/ ñ |
|
||||
1 |
|
|
|
|
Расход из 2-й цистерны:
q |
|
0,198 |
|
4 60 |
|
2 |
1 |
326,72 |
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
2 3
0,085ì |
3 |
/ ñ |
|
Расход из 3-й цистерны:
q |
|
0,198 |
|
|
4 60 |
|
3 |
1 2 |
326,72 |
|
|||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2 3
0
Таким образом, одновременно будет сливаться 2 цистерны.
Максимальный расход в коллекторе Qp равен:
Qp =q1+q2=0,198+0,085=0,283м3/c
В связи с тем, что возможное количество одновременно сливающихся цистерн может превышать реально сливающихся, то в этом случае за
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
расчетное количество цистерн будет приниматься реальное число цистерн.
Таблица 11 - Определение максимальных расходов
Тип нефтепродуктов |
Возможное |
, |
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
количество |
|
|
|
|
|
|
|
|
N цистерн |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
одновременно |
|
|
|
|
|
|
|
|
сливаемых |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
цистерн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Автобензин Аи-80 |
2 |
0,198 |
0,085 |
|
|
|
|
0,283 |
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
Автобензин Аи-92 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
- |
- |
|
Автобензин Аи-95 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Автобензин Аи-98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дизельное топливо ДЛ |
2 |
0,137 |
0,082 |
- |
- |
- |
- |
0,219 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дизельное топливо ДЗ |
2 |
0,131 |
0,081 |
- |
- |
- |
- |
0,212 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мазут топочный 100 |
1 |
0,027 |
0,022 |
- |
- |
- |
- |
0,027 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нефть |
5 |
0,002 |
0,002 |
0,002 |
0,001 |
0,0002 |
- |
0,016 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло моторное М-10В2С |
1 |
0,019 |
0,008 |
- |
- |
- |
- |
0,019 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло моторное М-14В2 |
1 |
0,021 |
0,008 |
- |
- |
- |
- |
0,021 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло моторное М-14Г2 |
1 |
0,021 |
0,008 |
- |
- |
- |
- |
0,021 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло трансмиссионное |
1 |
0,032 |
0,025 |
0,020 |
0,014 |
0,005 |
- |
0,032 |
ТАД-17п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло турбинное Т-22 |
1 |
0,031 |
0,025 |
0,02 |
0,015 |
0,009 |
- |
0,031 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Масло турбинное Т-46 |
1 |
0,030 |
0,024 |
0,02 |
0,016 |
0,011 |
- |
0,030 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru
7. Расчет количества наливных устройств для налива в автоцистерны
Площадка налива оборудуется системами (АСН): типа АСН-5П, с
характеристикой:
Подача насоса: 60 .
Коэффициент использования 0,7.
Время работы в сутки 24 часа.
Все автоцистерны перевозящие нефтепродукты одной марки: ППЦ-14
на шасси Зил-Т 30В1, каждая автоцистерна вместимостью 14 .
Расчет количества наливных стояков ведется исходя из годового грузооборота для каждого нефтепродукта.
Для бензина Аи-80:
|
|
Q |
|
Ê |
í |
|
|
|
25,75 1,2 |
|
N |
|
ñóò |
|
|
|
|
0,04 |
|||
|
K |
|
|
|
|
60 0,7 0,75 24 |
||||
q |
H |
H |
i |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
- суточный расход реализации i-го нефтепродукта;
- коэффициент использования АСН;
- расчетная производительность АСН;
- коэффициент неравности потребления нефтепродуктов;
- плотность нефтепродукта;
- время работы АСН в сутки.
С нефтебазы автотранспортом увозится 40 % бензина, 40% дизтоплива,