Редуктор механизм, состоящий из зубчатых
.pdfСПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
|
|
C |
|
67,5 |
14,8 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
u |
|
1 |
|
3,55 1 |
|
|
|
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем Ζ3 = 15, тогда
Ζ4 = Ζ3 · u2 = 15 · 3,55 =53,25
Принимаем Ζ4 = 54
Действительное передаточное число
u |
|
|
z |
|
2 |
z |
|||
|
|
|||
|
|
|
4 3
54 3,6
15
Окончательное межосевое расстояние
|
|
|
m z |
3 |
z |
|
|
2 15 54 |
69мм |
a |
|
|
4 |
|
|
||||
w |
|
2 |
|
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Размеры шестерни и колеса3= m z3= 2 ·15 = 30 ммa3= d3+2m = 30+2 · 2= 34
мм4= m z4= 2 · 54 = 108 ммa4= d4+2m = 108+2 · 2 = 112 мм4= Ψba · αw = 0,315 · 69 = 21,7 мм
Принимаем b4 = 25 мм3 = b4 + 5мм = 25+5=30 мм Проведем проверочный расчет зубьев на изгиб
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 10 |
3 |
T |
|
|
|
|
|
|
|
У У У K |
|
K |
|
K |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
F |
F |
|
|
FL |
|
F |
|
FV |
2 |
|
|
m |
3 |
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
bd |
|
|
|
|
|
(лит.3, стр.191)
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Коэффициент формы зуба при Ζ3 = 15
УF= 3,88 (лит.3,стр.192 табл.12.23)
Коэффициенты Уε=1 и Уβ=1 (лит.3, стр.193)
Окружная скорость в передаче
V |
d |
3 |
n |
|
3,14 0,03 115 |
0,18м / с |
|
|
3 |
|
|||||
60 |
60 |
||||||
|
|
|
При этой скорости и 8-й степени точности (принято) коэффициент КFL = 1,2 (лит.3,стр.184, табл.12.17)
КFV = 1,04 (лит.3,стр.195, табл.12.5)
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
30 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
bd |
|
d |
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При |
|
|
3 |
|
|
коэффициент |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
КFβ =1,25 (лит.3,стр.186, табл.12.18) |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 10 |
3 |
25 |
182МПа |
|
|
||||
|
|
|
3,88 1 1 1,2 1,25 1,04 |
|
|
||||||||||||||||
F |
15 |
2 |
1 |
2 |
3 |
F |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
222 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
F |
пункт 2.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Прочность передачи достаточна.
. Предварительный расчет валов
Определим диаметры валов из расчета на кручение по пониженному
допускаемому напряжению.
20МПа
Диаметр выходного конца ведущего вала
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
|
T |
|
7,3 10 |
3 |
|
|
|
|
3 |
3 |
|
12,2мм |
|||
d |
|
1 |
|
|
||||
1 |
0,2 |
0,2 20 |
||||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
При диаметре вала выбранного электродвигателя dЭ=20 мм принимаем d1=15 мм и диаметр под подшипники ведущего вала d11=20 мм
Диаметр под подшипники промежуточного вала
|
|
|
|
T |
|
25 10 |
3 |
|
|
|
1 |
3 |
3 |
|
18,4мм |
||
d |
|
|
2 |
|
|
|||
2 |
|
0,2 |
0,2 20 |
|||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Принимаем d21=20 мм и под ступицу зубчатых колес d2˝=25 мм Диаметр выходного конца ведомого вала
|
|
|
|
T |
|
|
83 103 |
|
||
d |
|
3 |
3 |
|
3 |
|
|
27,5 |
||
3 |
0,2 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
0,2 20 |
|||||
|
|
|
|
|
|
Принимаем d3=30 мм, под подшипники d31=35 мм и под ступицу зубчатого колеса d3˝=40 мм
. Конструктивные размеры шестерни зубчатых колес
Шестерня Ζ1 выполняется заодно целое с валом Колесо Ζ2 выполняется из поковки.
Диаметр ступицы dCT=1,6 d2˝=1,6 · 25 =40 мм Принимаем диаметр ступицы dСТ = 40 мм Длина ступицыCТ=1,2 · d2˝=1,2 · 25 = 30 мм Толщина диска= 0,3b2= 0,3 · 15 = 4,5 мм Принимаем С=10 мм Колено Ζ4 выполняется из поковки.
Диаметр ступицыCT=1,6 d3˝=1,6 мм · 40 = 64 мм Принимаем диаметр ступицы dСТ = 64 мм Длина ступицыCТ=1,2 · d3˝=1,2 · 40 = 48 мм Толщина обода
δ0=(2,5…4) m = (2,5…4)2 = 5…8
Принимаем δ0= 10 мм
Толщина диска=0,3b4 = 0,3 · 30 = 9 мм Принимаем С =10 мм.
. Конструктивные размеры корпуса и крышки редуктора
Толщина стенок корпуса и крышки редуктора
δ = 0,025αw+1 = 0,025· 69 + 1 = 4,4 мм
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Принимаем δ = 8 мм Толщина фланца корпуса и крышки b = 1,5δ = 1,5·8 = 12 мм
Толщина нижнего пояса корпуса p = 2,35δ = 2,35 · 8 = 18,8 мм Принимаем р = 20 мм
Диаметр фундаментных болтов1=(0,03÷0,036)αw+ 12 = (0,003÷0,036) ·136+12
=16 ÷ 16,8 мм Принимаем d1=16 мм
Диаметры болтов крепления крышки с корпусом2=(0,05÷0,6)d1 = (0,5÷0,6)
·16=8 ÷ 10 мм Принимаем d2=10 мм
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
7. Проверка прочности шпоночных соединений
Для соединений деталей с валами принимаются призматические шпонки со скругленными торцами по ГОСТ 8789-68. Материал шпонок - сталь 45 нормализованная.
Прочность соединений проверяется по формуле
|
|
|
2T |
|
cм |
d h t l |
|||
|
|
|||
|
|
|
b
|
см |
|
|
|
(лит.3,стр.107)
Для соединения вала электродвигателя с выходным концом ведущего вала при d1=15 мм выбираем шпонку с параметрами · h · l = 5 · 5· 2; t = 3 мм
|
|
|
|
2 7,3 10 |
3 |
32,4МПа |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
см |
15 5 3 20 |
5 |
см |
|||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Применяем чугунную полумуфту |
|
|
||||||||
|
см |
80МПа |
(лит.3,стр.108) |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для крепления зубчатого колеса Z2 и шестерни Z3 при d2˝=25мм выбираем шпонку b · h · l = 8· 7· 25; t1 = 4 мм
|
|
|
|
|
2T |
|
|
|
2 25 10 |
3 |
39мПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
2 |
|
25 7 4 25 8 |
|
|||||||
|
cм |
d |
11 |
h t |
l b |
|
|
см |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для стальной ступицы |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
см |
130МПа |
(лит.3,стр.108) |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для соединения зубчатого колеса Z4 при d3˝=40мм выбираем шпонку
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
|
|
2T |
|
|
2 83 10 |
3 |
106МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
3 |
40 8 5 25 12 |
|
|||||||
|
cм |
d |
11 |
h t |
l b |
|
|
см |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для соединения стальной полумуфты с выходным концом ведомого вала при d3=30мм выбираем шпонку b · h · l = 10· 8· 30; t1 = 5 мм
|
|
|
|
2T |
|
2 83 10 |
3 |
92мПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
3 |
30 8 5 26 10 |
|
||||||
|
cм |
d |
|
h t l b |
|
|
см |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
Прочность шпоночных соединений достаточна.
. Подбор подшипников и проверка их долговечности
Выполняем эскизную компановку редуктора и определяем все необходимые размеры. Рассмотрим ведущий вал (рис.2)
Рис. 2 - Схема нагрузки ведущего вала.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Усилия в зацеплении равны:
|
|
2T |
|
2 7,3 |
422H |
|
Ft |
|
1 |
|
|||
1 |
|
d |
|
|
0,038 |
|
|
|
m1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Fr1= Ft1-tg20º ·cosδ1 =422 ·0,364 ·0,9625 =148Ha1= Ft1-tg20º ·cosδ2 =422
·0,364 ·0,2711 =42H
Определим реакции опор
X |
|
|
F |
|
|
a b |
422 |
25 50 |
633H |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
t1 |
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
X |
|
|
|
F |
|
|
|
a |
422 |
25 |
|
211H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
t1 |
|
|
b |
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
У |
|
|
|
1 |
|
F |
|
a |
b F |
d |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
25 |
50 42 |
38 |
|
207H |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
148 |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
А |
|
|
b |
|
r1 |
|
|
|
|
|
a1 |
2 |
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
38 |
|
|
|
|
|
|||
У |
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
a F |
1 |
|
|
|
|
|
148 25 42 |
|
|
60H |
||||||||||||
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
r1 |
|
|
a1 |
2 |
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изгибающие моменты на валу:
Му(А)=Хв ·b =207 ·50 = 10350 Н ·мм
|
|
F |
d |
42 |
38 |
727H мм |
М |
|
1 |
|
|||
х(с) |
|
|
||||
|
a1 |
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
МХ(В)=Ув ·b =60 ·50 = 3000 Н ·мм
Кроме усилий в зацеплении на ведущий вал действует консольная нагрузка от муфты
F |
125 |
T |
125 |
7,3 338H |
M |
|
1 |
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
На расстоянии lм=0,7d1+50=0,7·15+50=60 мм
Т.к. направление силы FM неизвестно, то определим реакции опор и моменты от них отдельно от других сил.
Реакции опор от силы FM
R |
|
|
l |
m |
F |
|
60 |
338 406H |
||||
|
|
|
|
|||||||||
A |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
b |
M |
|
|
50 |
|
|
|||
|
|
|
|
b l |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
F |
m |
|
338 50 60 |
744H |
||||
R |
|
|
|
M |
|
|
|
|
||||
B |
|
|
b |
|
|
|
50 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
МВ=RB·b=744·50=37200H.мм МА=RА·b=406·50=20300H.мм
Т.к. направление силы FM неизвестно, то определим суммарные реакции опор исходя из худшего положения для вала, т.е. направление
реакций совпадают.
Суммарные радиальные реакции
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
Х 2 |
R |
A |
|
|
2072 6332 406 1072H |
||||||
rA |
|
|
A |
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
2 |
Х |
2 |
R |
|
|
60 |
2 |
2 |
744 963H |
||
B |
B |
|
|
211 |
||||||||||
rB |
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
При диаметре вала d1=20 мм по ГОСТ 8338-75 выбираем роликоподшипники качения однорядные средней серии № 7204 с параметрами d=20мм; D=47 мм; β=15,5 мм; С=21000 Н;
Эквивалентная нагрузка на подшипник:
|
VF |
УF K |
|
Kt |
Э |
r |
a |
|
(лит.3,стр.315)
При вращении внутреннего кольца коэффициент=1 (лит.3,стр.315) При спокойной нагрузке коэффициент Кδ=1,0 (лит.3,стр.316)
Осевую нагрузку воспринимает подшипник А (см. черт.) Для подшипника А получаем при
|
VZ |
r ( A) |
K |
|
Kt 1 1 1072 1 1 1072H |
Э |
|
|
|
Долговечность подшипника
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
10 |
6 |
|
C |
3 |
10 |
6 |
|
21000 |
3 |
||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
L |
|
|
|
|
86111ч. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
n |
|
60 n |
|
P |
|
|
60 1455 |
|
1072 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
1 |
э |
|
|
|
|
|
Минимальная долговечностьn = 12264ч Рассмотрим промежуточный вал.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Рис.3 Схема нагрузки промежуточного вала
t2= Ft1=422Hr2= Fa1=42Ha2= Fr1=148H
|
|
2T |
|
2 25 |
10 |
3 |
|
F |
|
|
|
||||
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
t 3 |
|
d |
|
|
30 |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
1667H
r3= Ft3 · tg20º=1667·0,364=607H
Реакции опор равны
|
Х |
|
|
1 |
F |
|
b c F |
|
c |
1 |
|
1667 40 40 422 40 1110H |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
l |
t 3 |
|
|
t 2 |
|
105 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Х |
|
|
1 |
F |
|
|
a b F |
|
a |
|
1 |
|
|
|
422 25 |
40 1667 25 137H |
|
|
|
||||||||||||||
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
l |
t 2 |
|
|
t 3 |
|
105 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
У |
|
|
|
1 |
|
F |
b |
c F |
c F |
|
|
d |
2 |
|
|
1 |
|
|
607 40 40 42 |
40 148 |
135 |
|
542H |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
А |
|
|
l |
r 3 |
|
|
|
r 2 |
|
|
a 2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
105 |
|
|
|
|
|
||||||||
У В |
1 |
|
|
|
a Fr 2 a b |
|
|
|
|
d |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
Fr 3 |
|
Fa 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
|
607 25 42 25 40 148 |
135 |
23H |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
105 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|