подвесных конструкций и т.д. При вычерчивании узлов крепления |
||
схематично показывают места сварки, приводят характеристику сварного |
||
шва. При выполнении деталировки следует учитывать, что степень |
||
заполнения листа должна быть не менее 70%. Пример оформления чертежа |
||
показан на рис.3.7. |
|
|
841 |
|
|
|
Техническая |
|
|
характеристика |
|
|
185 |
|
Главный |
Технические |
|
вид |
||
требования |
||
594 |
||
|
||
|
Перечень |
|
|
составных |
|
|
частей |
|
Таблица |
|
|
штуцеров |
Основная |
|
|
надпись |
|
Рис. 3.5. Расположение основных элементов чертежа |
||
(горизонтальный лист) |
|
121
594 |
|
|
min |
Таблица |
|
штуцеров |
|
|
20 |
|
|
|
Техническая |
|
|
характеристика |
|
Главный |
185 |
|
вид |
|
|
|
|
|
841 |
Технические |
|
требования |
10 max |
|
|
Перечень |
|
|
составных частей |
|
|
Основная надпись |
|
Рис. 3.6. Расположение основных элементов чертежа |
|
|
(вертикальный лист) |
|
122
Рис 3 7 Пример оформления чертежа общего вида
123
4. ВАРИАНТЫ ЗАДАНИЙ ДЛЯ КОНТРОЛЬНЫХ РАБОТ И КУРСОВЫХ ПРОЕКТОВ
4.1. Варианты для выполнения контрольных работ
Задание: Рассчитать и подобрать стандартизованный теплообменник (холодильник, нагреватель) по условиям задач, приведенным в табл. 4.1.
Таблица 4.1
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
Рабочая среда |
Назначение |
G·10-3, |
t1, °С |
t2, °С |
Р·10-5, |
∆Р·10-5, |
|
|
аппарата |
кг/ч |
|
|
Па |
Па |
1 |
Гептан |
Холодильник |
24 |
65 |
25 |
1,4 |
0,15 |
2 |
Бензол |
|
28 |
100 |
30 |
2,0 |
0,13 |
3 |
Этиловый спирт |
|
30 |
90 |
38 |
1,5 |
0,20 |
4 |
Метиловый спирт |
|
16 |
95 |
35 |
3,0 |
0,25 |
5 |
Толуол |
|
30 |
110 |
26 |
1,3 |
0,12 |
6 |
Октан |
|
15 |
90 |
20 |
1,5 |
0,13 |
7 |
Пропиловый спирт |
|
18 |
95 |
40 |
1,6 |
0,22 |
8 |
Ацетон |
|
20 |
60 |
25 |
2,0 |
0,20 |
9 |
Бутиловый спирт |
|
22 |
110 |
30 |
1,8 |
0,18 |
10 |
Гексан |
|
15 |
85 |
28 |
2,1 |
0,26 |
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
Бензол |
Нагреватель |
14 |
30 |
85 |
1,6 |
0,30 |
12 |
Гексан |
|
18 |
25 |
80 |
2,0 |
0,25 |
13 |
Хлорбензол |
|
26 |
30 |
100 |
1,2 |
0,20 |
14 |
Четыреххлористый |
|
|
|
|
|
|
|
углерод |
|
16 |
25 |
90 |
2,0 |
0,13 |
15 |
Этиловый спирт |
|
18 |
25 |
90 |
1,8 |
0,20 |
16 |
Толуол |
|
22 |
30 |
100 |
1,5 |
0,15 |
17 |
Бутиловый спирт |
|
10 |
35 |
110 |
1,3 |
0,25 |
18 |
Октан |
|
12 |
25 |
95 |
1,2 |
0,18 |
19 |
Пропиловый спирт |
|
14 |
28 |
85 |
1,6 |
0,22 |
20 |
Гептан |
|
13 |
20 |
78 |
2,0 |
0,16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
124
Задание: Рассчитать и подобрать стандартизованный кожухотрубчатый испаритель по условиям задач, приведенным в табл. 4.2.
Таблица 4.2
№ |
Рабочая среда |
G·10-3, |
Р·10-5, |
№ |
Рабочая среда |
G·10-3, |
Р·10- |
|
|
кг/ч |
Па |
|
|
кг/ч |
5, Па |
1 |
Гексан |
9,6 |
2,0 |
6 |
Пропиловый спирт |
12,0 |
1,3 |
2 |
Гептан |
10,2 |
1,7 |
7 |
Бутиловый спирт |
8,5 |
1,2 |
3 |
Бензол |
12,5 |
1,6 |
8 |
Этиловый спирт |
9,8 |
2,4 |
4 |
Толуол |
14,2 |
1,4 |
9 |
Метиловый спирт |
12,5 |
3,2 |
5 |
Октан |
11,5 |
1,1 |
10 |
Четыреххлористый |
9,6 |
1,8 |
|
|
|
|
|
углерод |
|
|
Задание: Рассчитать и подобрать стандартизованный аппарат воздушного охлаждения для конденсации и охлаждения рабочей среды по условиям задач, приведенным в табл. 4.3.
Таблица 4.3
|
|
|
|
|
|
|
№ |
Среда |
Место |
G·10-3, |
t1, °С |
t2, °С |
Р·10-5, |
|
|
установки |
кг/ч |
|
|
Па |
1 |
Гексан |
Тюмень |
15 |
равна |
28 |
2,0 |
2 |
Гептан |
Тобольск |
24 |
tкон |
30 |
1,7 |
3 |
Бензол |
Саратов |
28 |
|
32 |
1,6 |
4 |
Толуол |
Пермь |
30 |
|
26 |
1,4 |
5 |
Октан |
Томск |
15 |
|
25 |
1.1 |
6 |
Этиловый спирт |
Омск |
30 |
|
32 |
2,4 |
7 |
Метиловый спирт |
Уфа |
16 |
|
30 |
3,2 |
8 |
Пропиловый спирт |
Иркутск |
18 |
|
36 |
1,3 |
9 |
Бутиловый спирт |
Казань |
22 |
|
32 |
1,2 |
10 |
Четыреххлористый углерод |
Уфа |
16 |
|
29 |
1,8 |
4.2. Варианты для выполнения курсовых проектов
Задание: Рассчитать и подобрать теплообменное оборудование для ректификационной колонны и произвести необходимые прочностные расчеты (определение толщины стенки элементов корпуса аппарата; расчет опор) по вариантам заданий, приведенным в табл. 4.4-4.7
125
Таблица 4.4 Сырьевые теплообменники ректификационных колонн
|
|
|
P верха, |
Содержа |
Температура |
|
|
||
|
|
|
ние |
|
|
|
|
||
№ |
Состав сырья |
G, кг/ч |
Начальная |
Конечная |
|||||
НКК, |
|||||||||
|
|
|
Па |
– t1, 0С |
– t2, |
0 |
С |
||
|
|
|
|
XF |
|
||||
Т1 |
Гексан–толуол |
9150 |
1,4 10 5 |
0,52 |
12 |
Рассч. |
|||
Т2 |
Гексан–гептан |
14500 |
1,3 10 5 |
0,54 |
15 |
Рассч. |
|||
Т3 |
Бензол–толуол |
10200 |
1,8 10 5 |
0,48 |
20 |
Рассч. |
|||
Т4 |
Бензол–октан |
9800 |
2,5 10 5 |
0,5 |
18 |
Рассч. |
|||
Т5 |
Бензол–хлороформ |
9200 |
1,5 10 5 |
0,42 |
14 |
Рассч. |
|||
Т6 |
Толуол–гептан |
9350 |
1,3 10 5 |
0,4 |
16 |
Рассч. |
|||
Т7 |
Гептан–гексан |
10200 |
2,1 10 5 |
0,46 |
20 |
Рассч. |
|||
Т8 |
Гептан–октан |
11050 |
1,8 10 5 |
0,38 |
15 |
Рассч. |
|||
Т9 |
Этанол–вода |
8900 |
1,6 10 5 |
0,52 |
14 |
Рассч. |
|||
Т10 |
Метанол–вода |
9100 |
1,3 10 5 |
0,56 |
12 |
Рассч. |
Таблица 4.5
Испарители ректификационных колонн
|
Состав сырья |
G, |
P, |
Содержание |
|
кг/ч |
Па |
НКК, XW |
|
|
|
|||
И1 |
Гексан–толуол |
6200 |
1,4 10 5 |
0,03 |
И2 |
Гексан–гептан |
8200 |
1,3 10 5 |
0,05 |
И3 |
Бензол–толуол |
7400 |
1,8 10 5 |
0,04 |
И4 |
Бензол–октан |
6800 |
2,5 10 5 |
0,06 |
И5 |
Бензол–хлороформ |
6200 |
1,5 10 5 |
0,05 |
И6 |
Толуол–гептан |
6300 |
1,3 10 5 |
0,03 |
И7 |
Гептан–гексан |
5500 |
2,1 10 5 |
0,05 |
И8 |
Гептан–октан |
5700 |
1,8 10 5 |
0,03 |
И9 |
Этанол–вода |
4500 |
1,6 10 5 |
0,04 |
И10 |
Метанол–вода |
4600 |
1,3 10 5 |
0,05 |
Примечание: температуру кипения смеси при заданном давлении рассчитать
126
|
|
Аппараты воздушного охлаждения |
Таблица 4.6 |
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Содерж |
|
Температура сырья |
|
G, |
|
|
|
|
|
ание |
|
|
|
|||
|
Состав сырья |
|
P, Па |
|
|
|
|
||
|
Начальная |
Конечная |
|
||||||
|
|
НКК, |
|
кг/ч |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
YD |
|
– t1, 0С |
– t2, 0С |
|
|
|
А1 |
Гексан–толуол |
|
0,94 |
1,4 10 5 |
Рассч. |
42 |
|
9150 |
|
А2 |
Гексан–гептан |
|
0,97 |
1,3 10 5 |
Рассч. |
38 |
|
14500 |
|
А3 |
Бензол–толуол |
|
0,95 |
1,8 10 5 |
Рассч. |
32 |
|
10200 |
|
А4 |
Бензол–октан |
|
0,96 |
2,5 10 5 |
Рассч. |
35 |
|
9800 |
|
А5 |
Бензол– |
|
0,94 |
1,5 10 5 |
Рассч. |
38 |
|
9200 |
|
|
хлороформ |
|
|
|
|
|
|
|
|
А6 |
Толуол–гептан |
|
0,97 |
1,3 10 5 |
Рассч. |
45 |
|
9350 |
|
А7 |
Гептан–гексан |
|
0,96 |
2,1 10 5 |
Рассч. |
40 |
|
10200 |
|
А8 |
Гептан–октан |
|
0,98 |
1,8 10 5 |
Рассч. |
38 |
|
11050 |
|
А9 |
Этанол–вода |
|
0,94 |
1,6 10 5 |
Рассч. |
35 |
|
8900 |
|
А10 |
Метанол–вода |
|
0,96 |
1,3 10 5 |
Рассч. |
30 |
|
9100 |
|
Примечание: температуру конденсации смеси при заданном давлении рассчитать
начальную и конечную температуру воздуха принять
|
|
Концевой холодильник |
|
Таблица 4.7 |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Содержан |
P, Па |
Температура сырья |
|
G, |
|
|
|
Состав сырья |
ие НКК, |
|
|
|
|
||
|
Начальная |
Конечная |
||||||
|
кг/ч |
|
||||||
|
|
YD |
|
– t1, 0С |
– t2, 0С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Х1 |
Гексан–толуол |
0,94 |
1,4 10 5 |
42 |
20 |
|
9150 |
|
Х2 |
Гексан–гептан |
0,97 |
1,3 10 5 |
38 |
25 |
|
14500 |
|
Х3 |
Бензол–толуол |
0,95 |
1,8 10 5 |
32 |
20 |
|
10200 |
|
Х4 |
Бензол–октан |
0,96 |
2,5 10 5 |
35 |
18 |
|
9800 |
|
Х5 |
Бензол– |
0,94 |
1,5 10 5 |
38 |
20 |
|
9200 |
|
|
хлороформ |
|
|
|
|
|
|
|
Х6 |
Толуол–гептан |
0,97 |
1,3 10 5 |
45 |
25 |
|
9350 |
|
Х7 |
Гептан–гексан |
0,96 |
2,1 10 5 |
40 |
22 |
|
10200 |
|
Х8 |
Гептан–октан |
0,98 |
1,8 10 5 |
38 |
25 |
|
11050 |
|
Х9 |
Этанол–вода |
0,94 |
1,6 10 5 |
35 |
20 |
|
8900 |
|
Х10 |
Метанол–вода |
0,96 |
1,3 10 5 |
30 |
18 |
|
9100 |
|
Примечание: начальную и конечную температуру воды принять
127
5. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ
5.1. Пример расчета кожухотрубчатого теплообменника
Задание. Подобрать теплообменник для нагрева гексана от 25°С (t1) до 80°С (t2) производительностью 18000 кг/ч; давление в аппарате 2·105 Па; допустимая потеря давления 0,25·105 Па.
Расчет аппарата проведем в соответствие с п. 2.1.
1. Примем для расчета кожухотрубчатый теплообменник с неподвижными трубными решетками и проведем тепловой расчет аппарата при подаче гексана как в трубное, так и в межтрубное пространство при противоточном движении рабочей среды и теплоносителя. В качестве нагревающего агента примем насыщенный водяной пар с температурой tп =100°С.
Определим теплофизические свойства гексана при средней температуре согласно формулам (1.23). Учитывая, что t2/t1 > 2, среднюю температуру рабочей среды найдем по формуле:
tср = tп – ∆tср
Для этого рассчитаем средний температурный напор по (1.25), составив схему распределения температур (см. п.1.3); при этом получим:
100 ↔ 100
25 → 80
∆tб = 75°С |
∆tм = 20°с |
Разность температур на концах теплообменника согласно предложенной схеме: ∆tб/∆tм > 2, следовательно средний температурный напор, найдем по формуле:
∆t = |
∆tб − ∆t м |
= (75 -20)/ ln (75: 20) = 42°С. |
||
|
||||
ср |
ln |
∆tб |
||
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
∆t |
|||
|
|
м |
Тогда средняя температура рабочей среды составит:
tср = tп – ∆tср = 100 – 42 = 58°С.
128
Определим свойства гексана при этой температуре (см.табл. I.1 - I.4 в приложении):
С=2,37·103 Дж/кг·К; λ=10,8·10-2 Вт/м·К; µ=0,23·10-3 Па·с; ρ=623,5
кг/м3
2. Проведем предварительный тепловой расчет в следующей последовательности:
- Примем ориентировочно коэффициент теплопередачи Кор (Вт/м2·К) по табл. IV.1 в приложении, выбрав вид теплообмена - от
конденсирующегося пара к органическим жидкостям; для расчета примем К=275 Вт/м2·К;
- Найдем тепловой поток по формуле (1.26):
Q= 180003600 2,37 103 (80 − 25)= 650 (кВт)
-Определим ориентировочную поверхность теплообмена по формуле (1.28):
|
Q |
|
. |
|
3 |
|
. |
2 |
F= |
|
= 650 |
|
10 |
|
/( 275 |
|
42) = 56,8 м . |
K ∆tср |
|
|
|
- По результатам предварительного расчета, используя табл. 2.1
выберем теплообменник со следующими характеристиками:
F = 57 м2; D = 600 мм; dн = 25 мм; z = 2; l = 3000 мм.
3. Проведем уточненный расчет поверхности теплообмена при различных вариантах подачи среды:
Рассмотрим вариант подачи рабочей среды в трубное пространство:
- Найдем объемный расход гексана:
V= G/ρ = 18·103/(3600·623,5) = 8·10-3 м3/с
-Определим скорость движения теплоносителя в трубах:
ωтр = V/f тр = =8·10-3/4,2·10-2 = 0,19 м/с,
где fтр находим по табл. 2.2 |
для предварительно выбранного |
|||||||
аппарата. |
|
|
|
|
|
|
|
|
- Рассчитаем критерий Рейнольдса по формуле (2.4): |
||||||||
Re = |
ωтр |
dв |
ρ |
0,19 623,5 0,021 |
=10816 |
|||
|
|
|
= |
|
|
|
||
|
µ |
|
0,23 10 |
− 3 |
||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
129
- Найдем критерий Нуссельта (учитывая турбулентный режим движения) по формуле (2.3), предварительно определив критерий Прандтля по (2.6):
Nu = 0,021 108160,8 5,050,43 = 71,1
- Рассчитаем коэффициент теплоотдачи для гексана, используя (1.8):
α |
= |
Nu λ |
= |
71,1 10,8 10− 2 |
= 365,7 (Вт/м2·К) |
|
0,021 |
||||
|
1 |
dв |
|
||
|
|
|
|
|
- Коэффициент теплоотдачи для теплоносителя выбираем по табл.
IV.2 в приложении; при конденсации водяного пара примем α2=12000 Вт/м2·К.
- Рассчитаем уточненный коэффициент теплопередачи по формуле (1.20). Предварительно определим значения термических сопротивлений загрязнений (см. табл. IV.5):
–со стороны органических теплоносителей rз1 = 2·10-4 м 2·К/Вт
–со стороны конденсата rз2 = 0,4·10-4 м 2·К/Вт.
Коэффициент теплопроводности материала стенки трубы примем по табл. III.4 приложения; для стали значение параметра составляет: λст=4280 Вт/м·К; для расчета примем λст=46 Вт/м·К. Толщина стенки трубы составляет: δст=2 мм; тогда коэффициент теплопередачи составит:
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|||
К = |
|
|
|
|
|
|
|
= 322,4 (Вт/м ·К) |
||
|
1 |
+ 2 10− 4 + |
0,002 |
+ 0,4 10− 4 |
+ |
|
1 |
|
||
365,7 |
46 |
12000 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
- Найдем уточненную поверхность теплообмена, используя (1.28) и расчетное значение коэффициента теплопередачи:
F = 650 103 = 48м2 322,4 42
В этом случае можно принять теплообменник, выбранный по результатам предварительного расчета.
Рассмотрим вариант подачи рабочей среды в межтрубное
пространство.
- Определим скорость движения теплоносителя в межтрубном пространстве, используя формулу (2.10):
130