Сооружения биологической очистки сточных вод
.pdf11
Рис. 2 Зависимость рабочей дозы активного ила в аэротенке от коэффициента циркуляции
1 – при i=50 см3/г; 2 - при i=100 см3/г; 3 – при i=150 см3/г; 4 – при i=200 см3/г; 5 – при i=250 см3/г;
Период аэрации с учетом температуры сточных вод, ч,
t p =t |
15 |
, |
(7) |
|
|
T |
|||
|
|
|
|
здесь: T – среднегодовая температура сточных вод, 0С. Концентрация возвратного активного ила, г/л,
|
|
|
2 103 |
|
0,9−0,05 lg ri |
|
|
|
|
|
|||
а |
и |
= |
|
|
. |
(8) |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i +50 |
|
|
|
12
Таблица 3
Значение илового индекса
|
Иловый индекс I, см3/г, при нагрузке на ил Ra, |
|||||
Сточные воды |
|
|
мг/(г.сут) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
|
|
|
|
|
|
|
Городские |
130 |
100 |
70 |
80 |
95 |
130 |
Производственные: |
- |
|
|
|
|
|
а) нефтеперерабатывающих |
- |
120 |
70 |
80 |
120 |
160 |
заводов |
- |
|
|
|
|
|
б) заводов синтетического |
- |
100 |
40 |
70 |
100 |
130 |
каучука |
- |
|
|
|
|
|
в) комбинатов |
- |
300 |
200 |
250 |
280 |
400 |
искусственного волокна |
- |
|
|
|
|
|
г) целлюлозно-бумажных |
- |
220 |
150 |
170 |
200 |
220 |
комбинатов |
- |
|
|
|
|
|
д) химкомбинатов азотной |
- |
90 |
60 |
75 |
90 |
120 |
промышленности |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Концентрация активного ила в иловой смеси с учетом концентрации возвратного ила и коэффициент рециркуляции, г/л,
а |
= |
[Свв |
+ri aи]K |
и |
, |
(9) |
|
||||||
η1 |
1 |
+ri |
|
|
||
|
|
|
|
где: Свв – концентрация взвешенных веществ в поступающих в аэротенк сточных водах, г/л;
Ки=0,80…0,85.
13
Продолжительность периода аэрации с учетом рециркуляции возвратного активного ила, ч,
t′p = |
1 +ϕaηi |
|
|
L |
|
|||
P |
C a |
(Co + Ko )(Lсм − Lt )+ KlCo ln |
L |
K p. (10) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
|
max |
o η1 |
|
t |
||||
|
Рабочий объем аэротенка, м3, |
|
|
|
||||
|
|
|
V = |
qt′p (1+ri ) |
|
, |
|
(11) |
|
|
|
N |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Здесь: q – расчетный расход сточных вод, м3/ч, принимаемый в зависимости от величины коэффициента неравномерности притока сточных вод:
-при коэффициенте неравномерности не более 1,25 – q равен среднечасовому расходу сточных вод;
-при коэффициенте неравномерности более 1,25 – q равен среднему расходу в часы максимального притока сточных вод;
N – количество аэротенков.
Рабочий объем секции аэротенка, м3,
Vc = |
V |
, |
(12) |
|
|||
|
Nc |
|
при чем, Nc – количество секций в аэротенке, Nc ≥2.
14
Примечание: Количество секций в аэротенке ориентировочно рекомендуется принимать для станций производительностью до 50000 м3/сут равное 4…6, для станций большей производительности – 8…10.
Ширина коридора, м,
b = Kbh1, |
(13) |
где: Кb = 1…2;
h1 – рабочая глубина аэротенка, h1 = 3…6. Ширина секции аэротенка, м,
Bc = bn, |
(14) |
здесь n – количество коридоров в секции, n = 2…4. Длина коридоров аэротенка (рабочая длинна аэротенка), м,
L |
= |
Vc |
|
. |
(15) |
|
B h |
||||||
к |
|
|
|
|||
|
|
c |
1 |
|
|
Примечание: Так как, сооружения с большими габаритными размерами принято выполнять из сборного железобетона, то длина коридоров должна быть кратна 6 м и составлять 36…114 м. Если это условие не выполняется, то необходимо скорректировать ширину коридоров, их количество, количество секций или количество аэротенков.
Общее число секций в аэротенке:
Nc′ = Nc + Nc.p., |
(16) |
15
здесь Nc.p. – число резервных секций, определяемое из условия, что их пропускная способность должна составлять не менее 50% производительности рабочих секций, т.е.
Nc. p. ≥ 0,5Nc. |
(17) |
Ширина аэротенка, м,
B = Nc′Bc . |
(18) |
Полная глубина аэротенка, м,
Н = h1 +h2 , |
(19) |
где h2 – высота бортов аэротенка, h2 = 0,3…0,5 м.
Диаметр магистрального трубопровода подачи сточных вод к аэротенкам, м,
Dcв = |
4q |
, |
(20) |
|
3600πvcв |
||||
|
|
|
здесь vсв – скорость движения воды в трубопроводе, м/с, равная при напорном движении – 3 м/с, при безнапорном движении – 0,8…1,0 м/с.
16
Диаметр трубопровода подачи сточных вод к аэротенку, м,
Dсв.а. = |
4q |
. |
(21) |
|
3600πNvсв |
||||
|
|
|
Расход рециркулирующего возвратного активного ила для одного аэротенка, м3/ч,
q |
ил |
= |
qri |
. |
(22) |
|
|||||
|
|
N |
|
Диаметр трубопровода подачи рециркулирующего возвратного активного ила к аэротенку, м,
Dил = |
4qил |
, |
(23) |
|
3600πvил |
|
здесь vил – скорость движения активного ила в трубопроводе, vил = 3 м/с. Ширина канала подачи иловой смеси к аэротенку, м,
bк = КкD′, |
(24) |
где: Кк=1,10…1,25;
D' – расчетный диаметр трубопровода, принимаемый при Dсв.а.>Dил - D'=Dсв.а., при Dсв.а.< Dил - D'=Dил.
17
Глубина канала подачи иловой смеси к аэротенку, м,
h = |
qил + q |
+h , |
(25) |
|
3600Nbкvк |
||||
к |
2 |
|
здесь vк - скорость движения иловой смеси в канале, vк = 0,8…1,0 м/с. Ширина секционных каналов подачи иловой смеси, м,
bк.с. = |
qил +q |
|
. |
(26) |
|
3600NN |
h v |
|
|||
|
|
c к |
к |
|
Ширина каналов подачи иловой смеси к коридорам аэротенка, м,
bк.к. = |
qил + q |
|
. |
(27) |
|
3600NN |
nh v |
|
|||
|
|
с к |
к |
|
Диаметр трубопровода, отводящего иловую смесь от аэротенка в отстойники, м,
Dотв = |
4(1 |
+ ri )q |
, |
(28) |
|
3600Nvотв |
|||||
|
|
|
где vотв – скорость движения иловой смеси в трубопроводе, принимаемая аналогично скорости движения сточной воды в магистральном трубопроводе ее подачи к аэротенкам.
18
Ширина канала, отводящего иловую смесь от аэротенка, м,
Вотв = КкDотв. |
(29) |
Глубина этого канала, м,
Нотв = |
qил +q |
+h2 , |
(30) |
3600Bотвvотв.к. |
здесь vотв.к. – скорость движения иловой смеси в канале, vотв.к. = 0,8…1,0 м/с.
Ширина водосборного лотка, м,
bотв = |
qил +q |
|
NNc Hотвvотв.к. . |
(31) |
При небольших расходах сточных вод аэротенки–вытеснители могут быть запроектированы как полнообъемные сооружения. В этом случае из их конструкции исключаются коридоры, а ширина секций определяется как ширина коридора по выражению (11). В остальном методика расчета аналогична представленной выше, соответственно, расчет основных параметров выполняется с использованием формул (1)– (12), (15) - (26), (28)–(31).
19
2.1.Расчет аэротенков–смесителей
Аэротенки–смесители представляют собой, как правило, полнообъемные сооружения, в которых порции поступающей сточной воды быстро перемешиваются со всей массой смеси жидкости с активным илом. Быстрое перемешивание позволяет равномерно распределить органические примеси и растворенный кислород, что, в свою очередь, обеспечивает работу сооружения при высоких нагрузках. Технологической и конструктивной особенностью данных аэротенков является наличие рассредоточенных впусков сточной воды и активного ила и рассредоточенного выпуска иловой смеси, расположенных вдоль противоположных продольных стен сооружения (секции) (рис. 3).
Продолжительность периода аэрации, ч,
t = |
Lo −Lt |
, |
(32) |
|
a (1−s)P |
||||
|
|
|
||
|
i |
|
|
где Р – удельная скорость окисления мг/(г . ч), определяемая по формуле:
P = Pmax |
|
|
LtCo |
|
|
|
1 |
|
. |
(33) |
|||
L C |
o |
+ K |
C |
o |
+ K |
L |
|
1+ϕa |
|
||||
|
t |
l |
|
|
o t |
|
|
|
i |
|
Объемы аэротенка и его секций определяется соответственно, по формулам (11) и (12) с учетом выражений (2) – (10).
|
|
|
20 |
|
|
|
А |
Dв.р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б-Б |
|
|
Dв.ст. |
|
bотв |
|
|
D |
|
la |
|
hк |
|
|
|
bк |
||
|
bк |
Lк |
|
Вотв |
|
Б |
Б |
|
|
В |
В |
|
Dил.с. |
Bк.р. |
|
|
В-В |
|
|
bил.р. |
|
|
|
|
А |
A-A |
|
|
Нотв |
|
h2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
bотв |
|
|
|
|
|
|
|
Нотв |
|
hк |
|
hил.р. |
|
|
bотв |
|
bк.р. |
bил .р. |
|
|
ha |
h1 |
|
|
H |
|
|
Вс |
|
|
|
|
|
Рис. 3 Расчетная схема секции аэротенка - смесителя |
|