Проектирование элементов стрелочного перевода
.pdfМИНИСТЕРСТВО ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФИЛИАЛ ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО УНИВЕРСИТЕТА ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
г. Красноярск
Проектирование элементов стрелочного перевода
Ìåòîäические укàçàния к курсоâому проектироâàíèþ äëÿ ñòóäåíòîâ специàльности 290900, 240100
Красноярск 2004
1
ÓÄÊ 625.17
В настоящих методических указаниях изложены рекомендации о порядке проектирования и основных принципах проектирования стрелочных переводов. Приведены соответствующие расчетные схемы и формулы, последовательность решения отдельных задач. Рассмотрен пример расчета стрелочного перевода с помощью программы MathCAD.Предназначены для студентов специальности «СЖД», или «Д» при курсовом проектировании.
Методические указания рассмотрены и утверждены к печати на заседании кафедры «Общетехнических и специальных дисциплин» Красноярского Филиала СГУПС.
Составитель: преподаватель Науменко Д. А.
Рецензенты:
Заместитель начальника технического отдела Службы пути КрасЖД, инженер Баражаков С.В..
Заведующий кафедрой «Общетехнических и специальных дисциплин», к.т.н, доцент Курочкин В.А.
ã Филиал Иркутского государственного университета путей сообщения в г. Красноярск, 2004
2
1. |
РАЗМЕРЫ ОСТРЯКА ....................................................................................................................... |
4 |
1.1. ÐАСЧЕТ РАДИУСОВ КРИВИЗНЫ ОСТРЯКА ........................................................................................ |
4 |
|
1.2. ÂЫЧИСЛЕНИЕ НАЧАЛЬНОГО УГЛА ОСТРЯКА ................................................................................... |
4 |
|
1.2.1. Вычисление стрелочного угла β ................................................................................. |
5 |
|
1.3. |
ÎПРЕДЕЛЕНИЕ ДЛИНЫ ОСТРЯКА..................................................................................................... |
5 |
2. |
ДЛИНА РАМНОГО РЕЛЬСА И РАСКЛАДКА БРУСЬЕВ ПОД НИМ ....................................... |
6 |
3. |
РАЗМЕРЫ КРЕСТОВИНЫ .............................................................................................................. |
7 |
3.1. |
ÏЕРЕДНИЙ ВЫЛЕТ .......................................................................................................................... |
7 |
3.1.1. Теоретическая длина усовой части цельнолитой крестовины......................... |
7 |
3.1.2.Теоретическая длина усовой части сборной крестовины с литым
|
сердечником ........................................................................................................................................ |
7 |
|
|
3.1.3. |
Практическая длина усовой части............................................................................. |
8 |
|
3.2. |
ÕВОСТОВАЯ ЧАСТЬ......................................................................................................................... |
9 |
|
3.2.1. |
Теоретическая длина хвостовой части .................................................................... |
9 |
|
3.2.2. |
Практическая длина хвостовой части.................................................................... |
10 |
4. |
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА ........................................................... |
11 |
|
|
4.1. ÐАСЧЕТ ДЛИНЫ ПРЯМОЙ ВСТАВКИ ............................................................................................... |
11 |
|
|
4.1.1. |
Вычисление длины прямой вставки........................................................................ |
11 |
|
4.1.2. |
Условия определяющие минимальную длину прямой вставки ....................... |
11 |
|
4.2. ÂЫЧИСЛЕНИЕ ОРДИНАТ ДЛЯ РАЗБИВКИ ПЕРЕВОДНОЙ КРИВОЙ..................................................... |
12 |
|
|
4.3. ÒЕОРЕТИЧЕСКАЯ И ПРАКТИЧЕСКАЯ ДЛИНА СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА........................................... |
12 |
|
|
4.4. ÁОЛЬШИЕ И МАЛЫЕ ПОЛУОСИ СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА ............................................................. |
12 |
|
5. |
КОМПОНОВКА ЭПЮРЫ СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА......................................................... |
13 |
|
|
5.1. ÐАСКЛАДКА РЕЛЬСОВЫХ НИТЕЙ В СОСТАВЕ СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА ......................................... |
13 |
|
|
5.2. ÐАСКЛАДКА БРУСЬЕВ В СОСТАВЕ СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА ......................................................... |
13 |
|
6. |
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ ....................................................................... |
14 |
|
7. |
ПРИЛОЖЕНИЕ 1............................................................................................................................ |
15 |
7.1.ÐАСЧЕТ СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА С ЦЕЛЬНОЛИТОЙ КРЕСТОВИНОЙ В РАБОЧЕЙ ОБЛАСТИ
MATHCAD................................................................................................................................................... |
15 |
3
1.Размеры остряка
lостр′
ζ
βн
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bГ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U n |
β |
R0 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
βbГ |
|
|
|
|
|
R |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ϕ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
βн
Рисунок 1 Расчетная схема остряка в рабочих гранях рельса
1.1.Расчет радиусов кривизны остряка
Значение радиусов кривизны остряка на протяженности от его начала до полного се- чения головки, определяется по условиям комфортабельности езды пассажиров:
R0 |
= |
Vбок2 |
|
i0 |
|||
|
|
ãäå
Váîê- максимальная скорость движения на боковой путь;
i0- величина внезапно возникающего бокового ускорения, м/с2;
Значение радиуса кривизны остряка на остальной протяженности остряка:
R= Vбок2
γ0
ãäå γ0- величина постоянно действующего бокового ускорения, м/с2;
1.2.Вычисление начального угла остряка
Начальный угол устанавливается из условия ограничения эффекта удара в остряк при максимальном вероятном зазоре:
sin β |
|
= |
1 |
|
|
|
|
|
н |
|
W 2 |
− 2δ |
i |
||||
|
||||||||
|
Vбок |
0 |
|
max 0 |
||||
|
|
|
|
|
|
4
ãäå
W0-допустимое значение потери кинетической энергии при ударе в остряк, 0.2-0.27 м/с; dmax-размер зазора между ребордой набегающей кол¸сной пары и рабочей гранью остряка, который с вероятностью 97.725% составит 36 мм.
По условиям прочности строганой части остряка, начальный угол должен быть:
βн ³ 18′
1.2.1.Вычисление стрелочного угла β
Для определения стрелочного угла необходимо принять размер Uп :
Uп = bГ + tж ; |
( 1 ) |
ãäå
bГ - полная ширина головки остряка, принимается равной ширине головки рельса выбранного типа;
tж- минимально возможный желоб между остряком и рамным рельсом в корне остряка, или месте изгиба при гибких остряках.
tж = Sп - Тmin - hmin + åε ; |
( 2) |
ãäå Sï =1520 мм ширина колеи по прямому пути в корне остряка, или месте изгиба при гиб- |
|
ких остряках; Tmin =1437 мм -минимальная насадка кол¸сной пары согласно ПТЭ; åε |
= |
6...10 мм- учитывает изгиб осей, упругое уширение колеи, создает запас на сужениеуширение.
Таким образом, стрелочный угол:
æ |
|
|
b |
Г |
- U |
ö |
|
|
β = arccosçcosβ |
+ |
|
|
п |
÷ ; |
( 3) |
||
|
|
R |
|
|||||
è |
bГ |
|
|
|
ø |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
1.3.Определение длины остряка
Согласно уравнению расчетного контура стрелочного перевода, длина остряка равна:
lостр = |
πRo |
(βbГ - βн )+ |
|
πR |
ϕ2 ; |
( 4) |
|
180 |
180 |
||||||
|
|
|
|
||||
ãäå |
|
|
|
|
|
|
|
|
ϕ2 = β − βbГ ; |
|
|
|
( 5) |
При корневом скреплении вкладышно-накладочного типа полученную длину остряка можно оставить.
В случае, если заданием на проектирование предусмотрена конструкция с гибкими остряками необходимо увеличить длину остряка как минимум до lф =10 м, по условиям его
изгибной жесткости. Значение стрелочного угла β в этом случае пересчитывается в следующей последовательности:
1. Разность между расчетной и фактической длинной остряка составит:
l = lф − lостр ; |
( 6) |
5
2. |
Вычисляется увеличение стрелочного угла, соответствующее его удлинению |
l: |
|||
|
ϕ ′′ = |
180 |
|
|
|
|
l |
|
; |
( 7) |
|
|
πR |
||||
3. |
Определяется фактическое значение стрелочного угла, используемое в дальнейших расчетах: |
||||
|
β = βbГ |
+ (ϕ2 + ϕ′′); |
( 8) |
2.Длина рамного рельса и раскладка брусьев под ним
q1 |
q2 |
c Maб
M ′aб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ
δ
P0 lрр
Рисунок 2 Расчетная схема рамного рельса
Наиболее целесообразно располагать начало остряка полностью опирающимся на подушку, а передний стык рамного рельса удалять от начала остряка. Определим, размеры переднего вылета рамного рельса, по следующей формуле:
q1 = Maб + c −2P0 −δ
где М- число пролетов под передним вылетом рамного рельса, 2-10 пролетов; аá- пролет между осями брусьев, обычно равный расстоянию между осями шпал на перегоне; с- стыковой прол¸т, 420 мм, P0- ширина подкладки подушки под остряком в его начале, 180 мм; δ- зазор в стыке, 10 мм;
Наименьшая величина заднего вылета рамного рельса находится исходя из условия расположения стыков в корне остряка и на конце рамного рельса на минимальном расстоянии друг от друга, но в разных шпальных прол¸тах. Размеры заднего вылета рамного рельса определяются формулой:
q2 = M ′aб + 2с −δ
6
ãäå M’- число пролетов под передним вылетом рамного рельса, 1-2 пролета. Остальные зна- чения принимаются аналогичными.
Таким образом, длинна рамного рельса будет равна:
lрр = q1 + R0 (sin βbГ − sin βн )+ R(sin β − sin βbГ )+ q2
Во всех случаях длину рамного рельса не следует принимать более стандартной длины рельса.
3.Размеры крестовины
3.1. Передний вылет
3.1.1.Теоретическая длина усовой части цельнолитой крестовины
lн
δ
α
min tГ
n
Рисунок 3 Расчетная схема усовой части цельнолитой крестовины
Переднюю часть цельнолитой крестовины стремятся принять наименьшей длины, но такой, чтобы накладки в стыке с внешних сторон усовиков не заходили за горло крестовины в том месте, где оно имеет ширину:
mintГ = S0 + 2 − (Tmin + hmin )
ãäå S0- нормальная ширина колеи напротив крестовины, 1520 мм; Tmin-наиболее узкая насадка колес экипажа, 1437 мм; hmin-величина предельно изношенных гребней колес экипажа, 25 мм; 2- запас на уширение колеи против крестовины, мм; Следовательно, передний вылет крестовины этого типа составит:
n = mintГ |
+ lн |
|||
|
2tg |
α |
|
2 |
|
2 |
|
|
3.1.2.Теоретическая длина усовой части сборной крестовины с литым сердечником
Теоретическая длина переднего вылета такой крестовины определяется возможностью установки первых двух стыковых болтов со стороны рабочих граней усовиков в переднем е¸ стыке.
n = |
BП − bГ + 2V |
+ |
lн |
− x |
α |
|
|||
|
2 |
1 |
||
|
2tg 2 |
|
|
|
7
ãäå Bï- ширина подошвы рельсов; bÃ- ширина головки рельса; a- угол крестовины заданной марки; lí- длина стыковой накладки; x1- расстояние от торца накладки до центра первого болтового отверстия; V- размер между подошвами усовых рельсов 92.5 мм для рельс Р50 и 87.5
ììдля рельс типа Р65 и более тяжелых;
3.1.3.Практическая длина усовой части
c
|
|
aб |
|
|
|
|
c |
|
|
|
|||
|
|
|
|
aб |
||
|
|
|
|
|
||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
aб |
2 |
n |
Рисунок 4 Расчетная схема практической длины усовой части
Проекция переднего вылета крестовины на биссектрису крестовинного угла определяется зависимостью:
n¢ = n cos α2
Определим практическую длину крестовины, из условия исходя из условия рационального расположения брусьев под ней. Передний и задний стыки имеют конструкцию «стык на
весу». Первые брусья от переднего и заднего стыка крестовины находятся на расстоянии c2 .
Наибольший удар в крестовину приходится при переходе кол¸с с усовика на сердечник, на некотором расстоянии, составляющем около 110 мм. Расположим это сечение в середине про- л¸та. Тогда протяженность раскладки брусьев под усовой частью крестовины:
l1 = n¢ - 2c + y - a2б
При принятом расстоянии между осями брусьев аб, число их на этом участке будет:
M = l1 aб
причем результат округляется до большей целой величины.
После раскладки целого числа брусьев рассчитаем фактическую проекцию переднего вылета крестовины:
n¢факт = M × aб + 2c - y + а2б
8
Следовательно, практическая длина усовой части крестовины будет равна:
n′
n = факт
пр cos α2
Во всех случаях должно соблюдаться условие:
nпр ³ n
3.2. Хвостовая часть
3.2.1. Теоретическая длина хвостовой части
m
δ
bГ BП
α
y
Рисунок 5 Расчетная схема теоретической длины хвостовой части
Теоретическая длина заднего вылета любой крестовины определяется возможностью размещения подошвы рельсов в е¸ хвостовом стыке, с запасом в 5 мм, при заданной величине стыкового зазора.
m = BП + bГ + y
2tg α2
ãäå
y - запас на размещение рельс в хвостовом стыке;
9
3.2.2. Практическая длина хвостовой части
aб |
aб |
c |
|
y
aб |
2 |
c |
2 |
m |
Рисунок 6 Расчетная схема практической длины хвостовой части
Проекция переднего вылета крестовины на биссектрису крестовинного угла определяется зависимостью:
m¢ = m cos α2
Определим практическую длину крестовины, из условия исходя из условия рационального расположения брусьев под ней. Передний и задний стыки имеют конструкцию «на весу».
Первые брусья от переднего и заднего стыка крестовины находятся на расстоянии в c2 мм. Тогда протяженность раскладки брусьев под хвостовой частью крестовины:
l2 |
= m¢ - y - |
aб |
- |
с |
|
|
|||||||||
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||
При принятом расстоянии между осями брусьев аб, число их на этом участке будет: |
|||||||||||||||
|
M ¢ |
= |
|
l2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
aб |
|
|
|
|
|
|
|||||||
причем результат округляется до целой величины. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
После раскладки целого числа брусьев рассчитаем фактическую проекцию переднего |
|||||||||||||||
вылета крестовины: |
|
аб |
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
||||
¢ |
= y + |
+ M |
¢ |
×aб + |
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
mфакт |
2 |
|
|
2 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Практическая длина хвостовой части, таким образом, равна: |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|||
|
mпр = |
mфакт |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
cos α |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||
Причем во всех случаях должно соблюдаться условие: |
|
|
|
|
|||||||||||
|
mпр |
|
³ m |
|
|
|
|
|
|
10