книги / Приборы и средства учета природного газа и конденсата

Если обозначить

Х = У А; [2/ (к + 1) ]<*+»/(*-»,

(175)

то формулу (174) можно переписать в следующем виде:

QH= 13,3ad2xPi/ V ^pTZ.

(176)

При давлениях газа до 100 кгс/см2 и температурах газа от 20 до 100 °С показатель изоэнтропы природного газа k можно приближенно принять равным показателю изоэнтропы метана, который в этом диапазоне можно принять равным 1,3. При &=1,3 значение коэффициента к = хо будет

■/.0 =	у 1,3[2/	(1,3 + 1) ] (i.3+i)/(i,3—1)__0)6б7.
Подставив	значение	Хо = 0,667 в выражение (176), полу­

чаем формулу для определения расхода газа через критическое

сужающее устройство	в диапазоне изменения	давлений от 0
до 100 кгс/см2 и температур газа от 20 до 100°С:
QH=	8,871 ad2p1/V '^Z _	(177)

При давлениях свыше 100 кгс/см2 и температурах за пре­ делами диапазона от 20 до 100 °С показатель изоэнтропы при­ родного газа k существенно изменяется, что может вызвать погрешность измерения расхода газа до 50%. В связи с этим в выражение (176) должна быть введена поправка X на изме­ нение показателя изоэнтропы k от температуры и давления, равная

Ж=

= 0,667Л„

(178)

где к0 = 0,667 — значение коэффициента к для измеряемого газа при давлениях до 100 кгс/см2 и температурах от 20 до 100 °С; X— поправка на изменение показателя изоэнтропы (адиабаты) при давлениях свыше 100 кгс/см2 и температурах за пределами диапазона от 20 до 100 °С.

Исследования показали, что значение поправки X в диапа­ зоне рабочих давлений до 600 кгс/см2 и температур газа от —40 до + 150°С можно достаточно точно определить по фор­

муле
Х = (-0,5170 + 1,61847’Пр — 0,443Г2р) +		(1,2039 —
— 1,23097пр + 0,3223Тп2р)рпр + ( -0,1009 +
+ 0,1102Гпр +	0,03Г2р) Рп2р,	(179)
где Тпр = Т/Ткр— приведенная	температура;	рпР=р/Рщ>— при­

веденное давление; Ткр и рК — критические температура и дав­ ление,

121

Значение критических температур и давлений измеряемого газа определяется по табл. 2 или формулам (36) —(37), (40) — (41).

5.2.КОНСТРУКЦИИ КРИТИЧЕСКИХ СОПЕЛ

ИСООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ РАЗМЕРАМИ СОПЕЛ

ИПОДВОДЯЩИХ ТРУБОПРОВОДОВ

Внастоящее время для измерения расхода газа при крити­ ческом истечении применяют критические сопла различного

профиля, показанные на рис. 44, б—г.

На рис. 44, б показан профиль критического сопла с торои­ дальной горловиной, у которого входной сужающий участок представляет собой тор, радиус образующей его гс составляет от 1,8 до 2,2 диаметра горловины d. Со стороны входа тор усе­ чен плоскостью, перпендикулярной к оси симметрии сопла так, что диаметр линии пересечения поверхности тора с торцевой

поверхностью
А ,х = (2,5±0,l)rf.	(180)
Ниже критического сечения А —А на расстоянии АI от него,
равном
Д/ = rc tg у (0,08 -5- 0,23) d,	(181)

образующая тора должна плавно сопрягаться с образующей конической выходной части сопла, половина угла у которого должна быть в пределах от 2,5 до 6°.

Внутренний диаметр измерительного трубопровода перед соплом (форкамеры) D для всех типов сопел определяется вы­ ражением

D > 4 d .

(182)

Сопло с цилиндрической горловиной (рис. 44, в) должно выполняться следующим образом. Входной сужающий участок сопла в сечении представляет собой четверть тора, радиус об­ разующей которого

rc = d .

(183)

Со стороны входа в сопло образующая тора плавно сопря­ гается со следом плоскости, перпендикулярной к оси симмет­ рии сопла, а в зоне критического сечения А—А — с образую­ щей цилиндрической горловины.

Длина цилиндрической части сопла I должна лежать в пре­ делах

l = d ± 0,056.

(184)

После цилиндрической горловины следует выходной рас­ ширяющийся участок, половина угла раствора которого у долж­ на быть в пределах от 3 до 4°.

Полная длина сопла с цилиндрической горловиной La опре­ деляется выражением:

L„ = rc + I + Lc = 2d + (1,0 ч- \2)d.

(185)

Профиль сопла с прямолинейными образующими показан на рис. 44, г. Входной сужающий участок представляет собой конус с углом наклона образующей р={30±0,5)°. Диаметр входа сопла D\ должен лежать в пределах

О, = (2,5 d= 0,1) Л

(186)

Кромка сопряжения входного конуса с цилиндрической гор­ ловиной не должна иметь видимых скруглений. Длина ци­ линдрической горловины I определяется выражением

/ = (0,5-M ,5)d.

(187)

После цилиндрической горловины сопла следует выходной расширяющийся участок с полууглом раствора у, равным (3,5±0,5)°.

Длина /„ входного конуса определяется выражением

г„= (Di — d) / (2tg 30°) = (Di — d) / 1 3.	(188)
Длина выходного конического участка Lc длявсех	типов
описанных сопел определяется соотношением
U = (1,0-7-12)*	(189)

Отклонение радиуса образующей тора гс от номинального значения не должно превышать ±0,001d.

Длина LT прямого участка измерительного трубопровода 2 (рис. 44, а) перед соплом для всех типов сопел определяется по формуле

	LT> 1 0 O > 4 0 d .		(190)
Отверстия	для отбора	давления р\из форкамерыраспола­
гают на ее стенках на расстоянии LPi из соотношения
	L Px =	(2 ± 0 ,1 ) 0 .	(191)
Отверстия	для отбора	давления р2 за	соплом располагают

в стенке отводного трубопровода на расстоянии LPl от выход­ ного среза сопла

LPl = (1,0 ±0,5)7).

(192)

Число отверстий для отбора давления рi в стенках трубо­ провода (форкамеры) может быть от 1 до 6.

Диаметр отверстия d0тв для отбора давлений pi и р2 непо­ средственно в стенках трубопровода и его длина 10тв (до рас­ ширения под выходной штуцер для отбора давлений) опреде­ ляются по следующим формулам:

	d0TB^ 0,05D;	(193)
	Iотв = 2йотв == 0,1D.

123

Гильза термометра для	измерения температуры	газа Т\
устанавливается на расстоянии LTравном
I T>	10D.	(194)

Размеры помещенного в поток газа чувствительного эле­ мента термометра должны быть такими, чтобы затемнение про­ точного элемента трубопровода было не более 15% сечения трубопровода.

Определение диаметра критического сечения сопла. Диаметр критического сечения сопла d может быть определен по одной из нижеприведенных формул.

Для упрощения расчетов целесообразно предварительно определить величину d2. преобразуя одну из формул (174) или (177), а затем определить d.

Если диаметр сечения сопла d выразить в миллиметрах, расход газа QHв кубических метрах в час, давление pi в кило­ грамм-силах на квадратный сантиметр, а температуру Т в кель­ винах, то формула для определения d2, полученная из формулы

(174), примет вид
d2 = QHV jT Z I (13,3аир,)-	(195)
В диапазоне изменения рабочих давлений от 0 до 100 кгс/см2
и температур от 20 до 100°С формулу	(177) можно упро­
стить, приняв что %—0,067:
d2 = Qa V f T Z I (8,87lap,).	(196)

Число Рейнольдса в критическом сечении сопла. Red можно определить по одной из нижеприведенных формул.

При известном расходе Qm плотности газа рн в нормальных условиях и диаметре критического сечения d число Рейнольдса Red определяется формулой

	Red =	0,0361 Q„p„/ (dp),			(197)
где QH— расход газа,		проходящего	через	сопло, приведенный
к нормальным	условиям, м3/ч; d — диаметр				критического сече­
ния сопла, мм;	ра — плотность газа		при нормальных условиях,
кг/м3; р — динамическая вязкость			газа	в	рабочих условиях
в критическом сечении, кгс-с/м2.

Если динамическую вязкость газа р в рабочих условиях выразить в паскаль-секундах, формула (197) принимает вид

Red = 0,354 QHPH/ (dp).	(198)
5.3. КОЭФФИЦИЕНТЫ РАСХОДА КРИТИЧЕСКИХ СОПЕЛ
Коэффициент расхода критического	сопла характеризует

его гидравлическое сопротивление и зависит от геометрии соп­ ла и значений чисел Рейнольдса в критическом сечении. Для

124

критических сопел коэффициент расхода а близок к единице и изменяется в пределах от 0,985 до 0,995 в зависимости от профиля сопла. В зависимости от профиля сопла и чисел Рей­ нольдса в критическом сечении коэффициент расхода критиче­ ских сопел может быть определен по одной из нижеприведен­ ных формул.

Д л я сопел с тороидальной горловиной (рис. 44, б ) в ди ап а ­ зоне чисел Р ейнольдса Red от 105 до 107

а = 0,9935 — 1,525 / У

(199)

где Red — число Рейнольдса в критическом сечении сопла Л—А (рис. 43, а).

Д л я	сопел с цилиндрической горловиной (рис. 44, в)				в д и а ­
пазоне	чисел Р ейнольдса от 3,5 - 105 д о 2 ,6 - 106
			а =	0,9987.	(200)
Д л я	сопел	с цилиндрической горловиной в д и ап азон е			чисел
Рейнольдса от 2 ,6 - 106 до 2 ,0 - 107
			а = 1 — 0,2165 Re^0’2.		(201)
Д л я	сопел	с	прямолинейными образую щ им и (рис.		44, г)
в диапазоне чисел			Р ейнольдса от 105 д о 5 - 107
			а =	0,942.	(202)

Анализируя приведенные выше формулыдля определения коэффициен­ тов расхода критических сопел различного профиля можно отметить, что для сопел с тороидальной горловиной в диапазоне чисел Рейнольдса от 105 до 107 значения коэффициентов расхода могут изменяться от 0,9887 до 0,9930. Для практических расчетов можно принимать среднее значение коэффици­ ента расхода а Ср = 0,9909.

Для сопел с цилиндрической горловиной в диапазоне изменения чисел Рейнольдса от 3,5-10s до 2,6-106 коэффициент расхода постоянен и равен 0,9887.

При изменении чисел Рейнольдса от 2,6-106 до 2,0-107 коэффициент расхода для сопла с цилиндрической горловиной изменяется в пределах от 0,9835 до 0,9812, т. е. практически постоянен.

Для упрощения расчетов с допустимой точностью можно принять, что коэффициент расхода для сопел с цилиндрической горловиной в диапазоне чисел Рейнольдса от 2,6-106 до 2,0-107 равен среднему значению коэффици­

ента расхода а Ср между		значениями 0,9835 и	0,9812, т. е. а ср =	0,9824.
Для	сопел с прямолинейными образующими в диапазоне			чисел Рей­
нольдса	от 105 до 5-107	коэффициент расхода	постоянен и равен 0,942.

5.4; ПОГРЕШНОСТИ ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА ГАЗА С ПОМОЩЬЮ СОПЕЛ КРИТИЧЕСКОГО ИСТЕЧЕНИЯ

Предельная погрешность определения расхода газа Q„ мо­ жет быть определена следующей формулой:

б«н = / Ч + Sx + К, + 483 +	(1/4) (Ц + S2r +	Ц у	(2°3)
где 6« — предельная погрешность	определения	коэффициента

125

расхода а; 6* — предельная погрешность определения показа­

теля адиабаты х;	ор, — предельная		погрешность			определения
давления рр, Ьа — предельная погрешность					определения крити­
ческого диаметра	сопла d; 6р— предельная				погрешность опре­
деления относительной		плотности газа		р; 6т — предельная по­
грешность определения		температуры	газа		Т; 6z — предельная
погрешность определения коэффициента сжимаемости газа Z.
По результатам исследования критических сопел можно
принять, что 6а = 0,25% и 6<г = 0,025%.			V	6т	и 6z	определяются
Предельные погрешности 6», Vi
по формулам раздела 5 главы 1.

5.5.МЕТОДИКА И ПРИМЕР РАСЧЕТА РАСХОДОМЕРОВ

ССОПЛАМИ КРИТИЧЕСКОГО ИСТЕЧЕНИЯ

Расчет расходомеров с соплами критического истечения сводится к определению диаметра критического сечения и дру­ гих размеров сопла, его коэффициента расхода, внутреннего диаметра входного трубопровода и необходимых длин его пря­ мых участков, динамического диапазона измерения, определяе­ мого максимальным и минимальным значениями чисел Рей­ нольдса в критическом сечении сопла, а также погрешности измерения.

Для расчета должны быть заданы исходный профиль сопла, максимальный и минимальный расходы газа, приведенные к нормальным условиям, максимальное и минимальное давле­ ния газа перед соплом и за ним, температура газа, состав и

плотность газа при нормальных условиях, а	также материал,
из которого изготавливается сопло.	выбираем тип и
М етодика расчета. Перед началом расчета

класс точности манометров и термометра. Расчет производится следующим образом.

1. Определяем по формулам (15), (38—39), (46) недоста­ ющие для расчета данные: абсолютное давление газа ph при­ веденные температуру и давление, коэффициент сжимаемости газа в рабочих условиях Z, относительную плотность газа

врабочих условиях.

2.По одной из формул (199)—(202) для выбранного типа сопла определяем средний коэффициент расхода аСр-

3.Определяем предварительный диаметр критического се­

чения сопла d по формулам (195) и (196).					Рей­
4. Определяем максимальное и минимальное числа
нольдса	в критическом	сечении Re^ по	формуле (197)		или
(198),	подставив в них	максимальное	Qmnax	и минимальное
<2нт1п значения расхода газа.			чисел	Рейнольдса	до-
Проверяем соответствие полученных

126

пустимым значениям для выбранного профиля критического сопла:

Red max =	0,0361 Q H maxpH /	(^Ц) >		(204)
Red min == 0,0361 Q H mlnpH /		(rfp) ■		(205)
5. Определяем уточненное значение коэффициента				расхода
а по одной из формул	(199)—(202) для		выбранного типа сопла
с учетом полученных	значений чисел		Рейнольдса Red max и

Red min-

6. Определяем уточненное значение диаметра критического сечения d по формулам (195) и (196) с учетом уточненного коэффициента расхода а.

7.Подставляем заданные и рассчитанные значения пара­ метров сопла и потока в формулу (177) и проверяем соответ­ ствие заданного значения расхода газа расчетному. Если зна­ чение совпало с заданным с точностью до 0,2%, можно счи­ тать, что расчет выполнен правильно. Если не совпадает, то расчет повторяется с более точным определением недостаю­ щих данных.

8.Определяем размеры сопла и подводящих трубопроводов

по формулам (180) —(194).

9. Определяем погрешность измерения расхода газа по фор­ муле (203).

Пример расчета. Рассмотрим расчет критического сопла с прямолиней­ ными образующими при следующих исходных данных. Измеряемая среда — природный газ с плотностью при нормальных условиях ря = 0,668 кг/м3. Наибольший измеряемый расход газа, приведенный к нормальным условиям,

QH шах =	10 000 м3/ч. Минимальный			измеряемый		расход			газа		QHmm =
= 3000 м3/ч. Температура газа перед				соплом 5 °С.		Рабочее			избыточное да­
вление газа		в трубопроводе	pi Иэв перед входом в			сопло		может изменяться
от 10 до	12 кгс/см2. Среднее		барометрическое давление				Р б а р		=	1,025 кгс/см2.
Избыточное		давление газа	за соплом р2 Изб		может		изменяться				от 1 до
3 кгс/см2. Внутренний! диаметр подводящего трубопровода								D принят равным
100 мм. Вязкость газа в рабочих условиях р. =					1,13-10_6			кгс-с/м2.			сопла не­
Класс точности манометров 0,5, термометров 0,3.							Материал
ржавеющая		сталь марки XI7. Диаметр гильзы			термометра				15	мм, глубина

ее погружения в трубопровод 50 мм. Допустимая предельная погрешность

измерения расхода газа бQ не более 1%.						абсолютные	давле­
П о р я д о к расчет а.	1. По формуле (15) определяем
ния газа до и после сопла:
Pi max =	Pi изб + Рбар =	12 +	1,025 =		13,025 кгс/см2;
Pi rain =	Pi изб 4- Рбар =	10 +	1,025 =		11,025 кгс/см2;
р2 max = Р 2 иэб+Рбар =		3 +	1,025 =		4,025 кгс/см2;
Р2 min =	Р2 изб 4 - Р б а р =	1 4 - 1,025 =			2,025	кгс/см2.
2. По формуле (172) определяем		допустимое			для	критического	сопла
отношение давлений p2/pi:
р2 max / Pi min ~ 4,025 / 11,025 =				0,365		0,9;
р2 min / Pi max = 2,025 / 13,025 =				0,155		0,9,

т. е. отношение давлений р2/р, удовлетворяет условию критического истече­ ния.

127

3. По формулам		(42) и (43)		определяем	критические	давление	р кр
к температуру	Гкр:
р кр =	48,51 — 1,808р„ =			48,51 — 1,808-0,668 = 47,3		кгс/см2;
Гкр = 87,5 +			155,24рв = 87,5 + 155,24 • 0,668 = 191,2 К.
4. По формулам		(38)	и (39)	определяем	приведенные	давления	р пр и

температуру Гпр при максимальном и минимальном абсолютных давлениях газа:

Рпр 1 — Pi max 1 р к р =

13,025 / 47,3 — 0,275;

Рпр 2 == Pi min / Ркр =

1 1 ,0 2 5 /4 7 ,3

=

0 ,233;

Гпр =

7 '/Г н р =

(273 + 5 )/ 191,2 =

1,453.

5. Для упрощения расчетов по номограмме, приведенной на рис. 4, оп­

ределим

коэффициенты

сжимаемости

газа

Zmax

и

Zmш

при

рпр i =

= 0,275,

рВр 2 =

0,233 и

Т ар =

1,453.

При указанных значениях рПр и Гпр максимальные и минимальные зна­

чения коэффициентов

сжимаемости

Z m a x

и Zmiu

практически

одинаковы

и можно

принять, что Zmax =

Zmm =

2 — 0,95 для всего диапазона изме­

нения давлений газа на входе в сопло.

рабочих

условиях

опреде­

6. Коэффициент сжимаемости воздуха Z„ в

лим по графику, показанному на рис. 3, з. При давлении

pi =

13,025 кгс/см2

и температуре

t

= 5 °С коэффициент

сжимаемости

воздуха

Z„

в

рабочих

условиях

равен

0,98.

7. По формуле (34) определим относительную

плотность газа

р

в рабо­

чих условиях

при максимальном

давлении

pi =

13,025

кгс/см2

и темпера­

туре газа

Т =

278 К:

р = рв2 в / (ре. вZ )

= 0,668 • 0,98 / (1,292 - 0,95)

=

=0,655/1,227 = 0,534.

8.Для выбранного сопла с прямолинейными образующими коэффициент

расхода	сопла а, определенный по формуле					(202), постоянен и равен					0,942.
9. По формуле (196) определяем значения d 2 и d								в критическом сечении:
d2 = Q «	V ~ p T Z I (8,871api)		=	10000 У 0,534-278-0,95 /					(8,871-0,942-13,025) =
	=	10 000 • 11,8755 / 108,843 =					1091,06		мм2.
Диаметр критического			сечения сопла
		d = У d2“= У 1091,06 -				33,03 мм.
10. По формулам (204) и (205) определим максимальное и минимальное
значения	чисел Рейнольдса		Reamax и		Re<* min в		критическом сечении				сопла:
	R6a max “			0,0361 QH тахРн / (dp)				=
	= 0,0361 • 10 000 • 0,668 / (33,03 • 1,13 • 10 -6) = 241,1 ■10е / 37,3 =
				= 6,46/Ю6;
	Rea тш =	0,0361QHтшрн/ ( d p ) =				0,0361-3000-0,668/
	/(33,03-1,13-10-6) = 72,34-106/37,3 =							1,9410s.
Как видно из полученных данных, максимальное и минимальное числа
Рейнольдса лежат внутри			диапазона		допустимых			чисел		Рейнольдса	для
сопла с	прямоугольными образующими				(10s -4- 5-107),				т.	е. сопло работает

вкритическом режиме истечения.

11.В связи с тем что коэффициент расхода а сопел с прямолинейными

образующими в рабочем диапазоне не зависит от изменения чисел Рей­ нольдса, производим проверку расчета по формуле (177):

QH= 8,871ad2pi V ! > T Z = 8,871 -0,942-1091,06 X

X 13,025 / У 0,534-278-0,95 = 9117,42-13,025/ 11,8765 = = 9999,949 м3/ч.

128

Определим логрёшнбсть вычисления расхода газа б в процентах tto формуле

б = 10 0° ^ Г Э’-9-49 ‘100 = °-0005% < °.2%,

что вполне допустимо.

12. Произведем расчет геометрических размеров подводящего трубопро­ вода. Внутренний диаметр D подводящего трубопровода (рис. 44, а) должен

удовлетворять соотношению	4-33,03	132,12 мм. Из полученного
результата видно, что предварительно	принятый	размер	внутреннего диа­
метра подводящего трубопровода D — 100 мм несколько			занижен и что он
должен быть не менее 132,12 мм.

В связи с тем что увеличение внутреннего диаметра трубопровода не по­ влияет на выполненные ранее расчеты, примем внутренний диаметр трубо­

провода D =

150 мм.

33,03 мм

и

внутрен­

13. Зная диаметр критического сечения сопла d =

ний диаметр подводящего трубопровода D — 150 мм, определим недостаю­

щие размеры

сопла (рис. 44, г). Диаметр

входа

в

сопло по формуле (186)

D \

=

2 ,5 d

=

2,5-33,03 =

82,6 мм.

14. Длину

цилиндрической

горловины

сопла

определим по

формуле

(187), приняв

I =

1,2d —

1,2-33,03 = 40 мм.

(189), при­

15. Длину конической части

L c

сопла

определим по формуле

няв L0 = 5 d =

5-33,03 =

165 мм.

части

сопла

/к

определяется

выражени­

16. Длина

входной

конической

ем (188):

/н

=

(D i —

d )

/У Т =

(82,6 — 33,03) / 1,732 = 28,6 мм.

17. Полная

длина

сопла

с

прямолинейными

образующими L n будет

равна сумме длин отдельных участков сопла:

1П= /„ +

/ + L B =

28,6 +

40,0 +

465,0 =

233,6

мм = 0,234

м.

18. Длину

прямого

участка

подводящего

трубопровода

L T

(от оси

гильзы термометра до входной

плоскости

сопла — рис. 44, а )

определим

по формуле

- 40-33,03 =

1321,2 мм =

1,32 м.

L T^ 4 0 d

19. Расстояние LPi от входной плоскости сопла до оси отверстий отбора давления р \ найдем из выражения (191):

L p*1 = 2 D = 2-150 = 300 мм = 0,3 м.

20. Расстояние LP от выходного среза сопла до отверстий отбора давления p i найдем по формуле (192);

£рз = D — 150 мм = 0,15 м.

21. С учетом изложенного общая длина прямого участка измерительного трубопровода Z-изм с соплом от оси гильзы термометра до оси отверстий от­ бора давления рц при диаметре трубопровода, равном 150 мм, будет

Ь взм ■L T + L n -f- L p^ = 1,32 + 0,234 + 0,15 = 1,7 M.

Пример расчета погрешности измерения расхода газа с помощью сопел критического истечения. Для расчета погрешности измерения выпишем необ­ ходимые исходные данные, полученные при расчете сопла или заданные ус­

ловием расчета.	S T =	0,3.	При рабо­
Класс точности манометров S P = 0,5, термометров
чем давлении, равном 12 кгс/см2, выберем манометр с	пределом		измерения
рпр = 16 кгс/см2. Диапазон измерения термометра выберем		в пределах_от

—50 до +50 °С. Относительная плотность газа при рабочих условиях р и

g Зак. 1626

129

показатель изоэнтроны		(адиабаты)	k определяются из таблиц с точностью
до третьего	знака.		погрешность	измерения расхода газа 6Q
П о р я д о к	расчет а. Предельную
рассчитаем	по формуле	(203), предварительно		определив входящие в ука­

занную формулу погрешности отдельных составляющих:

= Y #2 + ЬЪ+ 8Р. +4Ьа+ <‘/4) + ъг + 5z)‘

По результатам исследования критических сопел можно принять, что предельная погрешность определения их коэффициента расхода 6 а = 0,25%, а предельная погрешность определения диаметра критического сечения сопла Ь« = 0,025%.

Предельные погрешности определения показателя адиабаты б* и отно­ сительной плотности газа 6р при использовании табличных значений с тремя значащими цифрами найдем по формулам:

б* = 50ДЙ/Й = 50-0,0005/0,668 = 0,1%;

6 7 = 50Др/р = 50-0,0005/0,534 = 0,05%.

Предельную погрешность определения коэффициента сжимаемости 6Z, рассчитываемую по формуле (116), можно принять равной 0,25%. Предель­ ная погрешность определения давления бд, определяется формулой

Предельная погрешность определения температуры

S r	/ N t	\	0,3	I	100 ^	лллл(
о т — 2	(^273,15+f J —		2	(273,15+5 ) =		°-06%-

Подставив полученные данные в формулу (203), получаем

бQ = У0,252 + 0,12 + 0,32 + 4-0,252 +(1/4) (0,052 + 0,06s + 0,252) -

= V 0,00625 + 0,01 + 0,09 + 4-0,000625 + (1/4) (0,0025 + 0,0036 + 0,0625) = = У 0,182 = 0,43%.