книги / Сопротивление грунтов (некоторые лекции по курсу Механика грунтов )

–полученное напряжение, относящееся к точке под центром фундамента, в методе ПС считается распределенным по всей горизонтальной площадкеподфундаментом;этовтороеотступлениеоттеорииупругости;

–третье отступление в том, что расчеты напряжений и дефор-

маций ограничиваются глубиной сжимаемой зоны Нс, на нижней границе которой выполняется условие («порог чувствительности»); в первой

редакции норматива СНиП II-Б.1–62 в качестве условия на границе Нс было принято давление, не превышающее 0.2σzg – 20 % величины давления от собственного веса грунта на этой глубине; в последующих редакциях нормативов это давление предлагалось принимать от 0.2σzg до 0.5σzg

идаже до 1.0σzg для элювиальных глыбовых грунтов [9]; сжимаемая толща разбивается на несколько (n) элементарных слоев толщиной hi ≤ 0.4b, а напряжения на границах определяются как средние в i-м слое σi,ср;

–полная осадка вычисляется суммированием осадок элементарных слоев в пределах от i = 1 до i = n – числа слоев по формуле

S = β Σ σi,ср hi / Еi,

(5.5)

где Еi – модуль деформации грунта в пределах i-го слоя; тем самым предполагается, что основание может быть многослойным (тогда суммирование ведется в пределах каждого слоя hi); одновременно это можно считать четвертым отступлением от теории упругости, поскольку решения ее для многослойных оснований существенно отличаются от решений для однородных грунтов; здесь же следует отметить возможность учета подземной воды WL (см. рис. 5.2), выше границы Нс удельный вес грунта принимается с учетом взвешивания водой γsb; β = 0.43…0.76 – коэффициент, учитывающий возможность бокового расширения грунта.

Вокруг этого коэффициента было больше всего дискуссий:

–в первом нормативе [2] сначала было по умолчанию принято

β= 1.0, что означало свободное расширение i-го слоя, как при одноосном сжатии;

–в последующих нормативах β принималось по формуле теории упругости β = 1 – 2 ν2/ (1 – ν), т.е. в пределах от 0.43 до 0.76 в зависимости от коэффициента поперечной деформации ν (от 0.41 для глин до 0.29 для песков);

–с 1962 г. во всех общестроительных нормативах [2–7] этот коэффициент принимается постоянным – β = 0.8, которое соответствует коэффициенту Пуассона ν = 0.27.

Поскольку обоснование постоянства этого коэффициента не было опубликовано, в табл. 5.2 приведены примеры расчетов осадки фундаментов шириной b = 2 м, отношениях η = l / b = 1 и 10, среднем давлении по подошве р = 300 кПа и модуле деформации Е = 10 МПа.

171

Таблица 5.2

К назначению коэффициента β = 0.8

Значенияν иβ		SТУ	SПС	Kрс =SТУ/SПС	Kрсβi
	Квадратныйфундамент
Пески:ν =0.29, β =0.76		4.86	4.72	1.03	0.78
Супеси:ν =0.31, β =0.72		4.77	4.47	1.07	0.77
Суглинки:ν =0.37,β=0.57		4.56	3.54	1.29	0.73
Глины:ν =0.41, β =0.43		4.39	2.67	1.64	0.71
	Ленточныйфундамент
Пески:ν =0.29, β =0.76		11.7	8.72	1.34	1.00
Супеси:ν =0.31, β =0.72		11.5	8.26	1.39	0.99
Суглинки:ν =0.37,β=0.57		11.0	6.54	1.68	0.94
Глины:ν =0.41, β =0.43		10.6	4.93	2.15	0.90

Значения SТУ соответствуют решению теории упругости, а SПС – методу послойного суммирования без учета ограничений напряжений по глубине, но с введением значений βi, соответствующих видам грунтов по НиТУ127–55.

Средние значения коэффициентов достоверности расчетной схемы Kрс = SТУ/SПС и произведения Kрс βi меняется так:

–для квадратного фундамента – Kрс = 1.26, Kрс βi = 0.75;

–для ленточного фундамента при η = 10 – Kрс = 1.64, Kрс βi = 0.96. Из подобных же расчетов для столбчатого фундамента следует:

–при η = 2.4 – Kрс = 1.33, Kрс βi = 0.79;

–при η = 5 – Kрс = 1.47, Kрс βi = 0.88.

Таким образом, судя по значениям Kрс, прежний норматив НиТУ 127–55 свидетельствовал об отличии решений по методу ПС от теории упругости от 1.03 до 2.15 раз, а принятие постоянного β = 0.8 сблизило различие до 20 %, что можно считать вполне оправданным: возможная погрешность не превышает погрешностей, допустимых, например, в сопромате.

Но в нормативе для гидротехнического строительства СП 23 значения β принимаются по формуле β = 1–2 ν2/(1–ν), т.е. практически совпадающие со значениями по НиТУ 127–55.

Таким образом, коэффициент β в цепи компрессионных испытаний и расчетов осадок учитывается дважды: в компрессии – для приведения модуля Ек к условиям одноосного сжатия, а в расчетах осадок, напротив, для уменьшения осадок: по СП 23 – до условий компрессии,

апо СП 22 – до 80 % от схемы свободного расширения.

Вцелом же метод ПС представляет комбинацию решений теории упругости (относительно вертикальных составляющих тензора напряже-

ний) и практических приемов (в виде ограничения сжимаемой зоны Нс), предназначенную для приведения в соответствие рассчитанных осадок с реально наблюдаемыми осадками зданий и сооружений.

172

2.2 Метод линейно-деформируемого слоя

Далее будет показано, что метод ПС, по мнению первых разработчиков нормативов, недостаточно «тормозит» осадки фундаментов больших размеров.

В главе СНиП II-15–73 [4] и более поздних редакциях нормативов был включен метод линейно-деформируемого слоя (далее – ЛДС), по-

другому ограничивающий осадки.
Метод ЛДС предназначен для
предварительных	расчетов осадок
фундаментов шириной b ≥ 10 м и
глубиной d 5 м зданий I и II уров-
ней ответственности.
Независимо от того, есть в сос-
таве грунтовой	толщи скальный
грунт или нет, этот условно несжи-
маемый слой вводится как тормо-
зящий фактор (рис. 5.3).
Толщину слоя долгое время
подбирали таким образом, чтобы от-		Рис. 5.3. Схема к расчету осадки
разить реальное соотношение рас-		методом линейно-деформируемого
четных и измеряемых осадок боль-		слоя: 1 – эпюра σzр в методе ПС;
ших фундаментов.			2 – то же, в методе ЛДС
В итоге состоялись следующие рекомендации по назначению тол-
щины слоя Н:
	Н = (Но + ψb) kp,		(5.6)

где Но = 9 м и ψ = 0.15 для глинистых грунтов; Но = 6 м и ψ = 0.1 для песков; b ≥ 10 м – ширина фундамента; kp = 0.85 (при р = 150 кПа) и kp = 1.2 (при р = 500 кПа) – коэффициент, зависящий от давления на грунт по подошве фундамента (промежуточные значения – по интерполяции).

Внешне метод ЛДС представляется более строгим, поскольку осадки рассчитываются по формулам теории упругости и интегрируются в пределах каждого слоя. Его можно даже назвать методом послой-

ного суммирования интегрированных осадок слоев.

В отличие от метода ПС, в методе ЛДС учитывается следующее:

–осадочным считается не дополнительное к природному (бытовому) давлению, а полное давление по подошве фундамента р;

–напряжения по глубине σzр определяются по формулам, учитывающим все компоненты тензора напряжений;

–возможность бокового расширения учитывается так же, как это следует из решений теории упругости (т.е. коэффициент β в формулу

не вводится);

173

– эпюра σzр = f (z) учитывает неоднородность грунта: на рис. 5.3 показано, что на глубине Н, как и во всех точках выше него, фактические напряжения несколько выше, чем в методе ПС.

Формула для расчета осадки имеет вид (суммирование также от i = 1 до i = n)

S = (р b kс / km) Σ (ki – ki – 1) / Еi,

(5.7)

где р, b, Еi – те же, что и ранее; kс – коэффициент, зависящий от соотношения ζ = 2Н / b: ζ = 1.5 при ζ ≤ 5; ζ = 1.0 при ζ > 5, а промежуточные значения – по интерполяции; km – коэффициент, зависящий от модуля деформации Е и ширины фундамента b: km = 1 при Е < 10 МПа и km = 1.35 и 1.5 – при Е ≥ 10 МПа соответственно при b = 10–15 м и b >15 м; ki – ki–1 – коэффициенты, получаемые по формулам теории упругости (приведены во всех упомянутых нормативах; к сожалению, формул для их вычисления не опубликовано, а в таблицах приняты осредненные значения из разных источников).

2.3 Модифицированный метод послойного суммирования

Этот метод (далее также называемый методом СП 22), как отмечалось, заимствует основные положения главы СП 23 для расчетов осадок гидротехнических сооружений.

Суть метода в том, что деформации на любой глубине под подошвами разделяются на упругие, учитываемые с модулем Ео (как наследство от ранее выкопанного котлована), и не-

	упругие или общие с модулем Е – от
	напряжений, превышающих напря-
	жения, образовавшиеся от котлована.
	Метод таким образом учитывает ре-
	ально наблюдаемую		разномодуль-
	ность (с коэффициентом разномо-
	дульности λ = Ео / Е), что и позволяет
	учитывать влияние котлована.
	Расчетную	схему поясняет
	рис. 5.4, на котором показаны эпю-
	ры напряжений от внешней нагруз-
	ки σzр, от влияния котлована σzγ и от
	веса грунта σzg.	для	вычисления
	Формула
Рис. 5.4. Схема к расчету	осадки отличается от формулы (5.5)
	вторым слагаемым, который учиты-
осадки методом СП 22	вает влияние котлована

174

S = β Σ (σzр, i – σzγ, i) hi / Еi + β Σ σzγ, i hi /Ео, i.

(5.8)

Главные отличия метода СП 22, которые подлежат обсуждению, следующие:

–осадочным считается давление по подошве p = σzp,0 против ранее принимаемого дополнительного давления p = σzp,0 σzg,0;

–условие на границе Нс принято σzp ≤ 0.5σzg против ранее принимаемого σzp ≤ 0.2σzg;

–влияние котлована учитывается при глубине d ≥ 5 м и коэффициенте λ = 5.

Расчет осадок ведется по программам, учитывающим перечисленные выше факторы. Но возможен более простой вариант расчета с использованием прежних программ или таблиц (не учитывающих влияния котлована). Достаточно найти значение осадки Sр от давления р = σzр,0,

вычесть из нее долю Sγ, пропорциональную отношению σzg,0 / σzр,0, но с учетом размеров котлована, затем вернуть эту же долю, но после деления на коэффициент разномодульности λ.

3 Характеристики сжимаемости грунтов для расчетов

Более подробно способы определения характеристик сжимаемости грунтов (и прочности) рассматриваются в 9-й лекции.

3.1 Указания общестроительного норматива СП 22

Модули деформации Е устанавливаются путем испытаний:

–в компрессионных приборах в интервале давлений 0.1–0.2–03 МПа;

–модули Е (Еoed), полученные испытаниями в одометрах, подлежат корректировке введением повышающих коэффициентов mk (или moed) по табл. 5.3; во 2-й лекции было показано, что значения Ек и Еoed отличаются учетом или не учетом множителя β; соответственно отношения mk/moed также различаются на величину β; поскольку все учебники оперируют привычными терминами Еk и mk, какое-то время понадобится к переходу

на новые термины – Еk и moed;

–в стабилометрах, но сведения о необходимости введения какихлибо поправок к результатам испытаний отсутствуют; учитывая, что стабилометры не имеют принципиальных отличий от компрессии (кроме возможности определения коэффициентов бокового давления и Пу-

ассона), к модулям Ест рекомендуется вводить поправки типа mk или moed, в зависимости от учета β;

–штампами площадью 2500–5000 см2 (последний площадью 5000 см2 в общестроительных нормативах с 1930-х гг. считается стандартным);

175

							Таблица 5.3
	Коэффициенты mk = Е/Еk				и moed = Е/Еoed
Вид			Коэффициентпористостие
грунта	0.45–0.55	0.65		0.75	0.85		0.95	1.05–1.5
				Значения mk
Супеси	4	3.5		3	2		–	–
Суглинки	5	4.5		4	3		2.5	2
Глины	–	6		6	5.5		5	4.5
			Значенияmoed
Супеси	2.8	2.5		2.1	1.4		–	–
Суглинки	3	2.7		2.4	1.8		1.5	1.2
Глины	–	2.4		2.4	2.2		2.0	1.8

–винтовым штампом площадью 600 см2 или прессиометрами, если грунты не обладают выраженной анизотропией в горизонтальном

ивертикальном направлениях (ГОСТ 20276);

–другими методами: статическим или динамическим зондированием (ГОСТ 19912) – на основе сопоставления с параллельно проводимыми испытаниями того же грунта штампами или прессиометрами.

Указаний по определению коэффициента разномодульности λ в СП 22 нет, но по умолчанию предполагается определение его по соотношению углов наклона прямой и обратной ветвей графика испытания на сжимаемость. В частности, в табл. 63 «Пособия…» [9] приведены справочные значения λ, которые показаны в табл. 5.4 (в «Пособии…» он обозначен как k).

Таблица 5.4 Соотношения модулей упругости и деформации

Глинистые	Показатель			Значенияλ =Ее /Еприе
грунты	текучестиIL		е≤0.5	0.5 <е≤0.8	0.8 <е≤1.1	е≥1.1
Супеси	0	<IL ≤1	1.5	2	2.5	3
	IL ≤0.25		1.5	2	2.5	3
Суглинки	0.25	<IL ≤ 0.75	1.5	2	2.5	3
	0.75 <IL ≤ 1		2	2.5	3	3.5
Глины	IL ≤0.25		2	2.5	2.5	3
	0.25	<IL ≤ 0.75	2	2.5	3	3.5
	0.75 <IL ≤ 1		2.5	3	3.5	4

3.2 Указания гидротехнического норматива СП 23

Модули деформации Е устанавливаются также путем испытаний в компрессии, штампами или прессиометрами, но для вычислений модуля Е используется формула другого вида:

176

Таблица 5.5 Значения mp (СП 23)

Е = Еp βmo,	(5.9)
где Еp – компрессионный модуль деформации;
β = 1 – 2 v2 / (1 – v);	(5.10)

v – коэффициент Пуассона; mo = mр mс – произведение коэффициентов: mр – по табл. 5.5 и mс, учитывающего соотношение размеров фундаментов по формуле

mс = (А/Ао)n/2,

(5.11)

где А > 1 м2 и Ао = 1 м2 – площади сравниваемых фундаментов: при соотношении сторон l / b ≤ 3 площадь принимается как А = l b, а при l / b > 3 – как А= 3b.

Значения n принимаются от 0.15 до 0.3 для глинистых и от 0.25 до 0.5 для песчаных грунтов; теории упругости соответствует n = 0. Минимальные или максимальные из указанных значений ni принимаются, если сжимаемый слой определяется из условий соответственно σz,p = 0,5 σz,g или σz,p = 0,2 σz,g, а при промежуточных значениях σz,p – по интерполяции.

Отсюда следует, что глава СП 23 относит модули Е к площади штампа Ао = 1 м2. С увеличением размеров фундаментов

модуль деформации	возрастает	Показатель		Значенияmp прие
		текучести	0.6	0.8	1.0	1.2	1.4	1.6
так (кроме учета mp по табл. 5.5):
		IL ≤0.25	4.0	3.4	2.9	2.4	2.2	2.0
при Ао = 10 м2 mс =	1.18…1.78,
		IL =0.50	2.4	2.15	1.9	1.75	1.5	1.4
при Ао = 100 м2 mс = 1.41…3.2,		IL =0.75	1.0	1.0	1.0	1.0	1.0	1.0
при Ао = 1000 м2 mс	= 1.7…5.6	IL =1	–	–	–	–	–	–

и т.д.

Таким образом, учет переменных значений β и большой зависимости модуля Е от размеров фундаментов – наиболее существенные различия в методах СП 23 и СП 22.

Указания по определению коэффициента разномодульности λ в СП 23 вполне определенные: его устанавливают именно по соотношению наклонов прямой и обратной ветвей компрессионной кривой, как и наклонов таких же ветвей графиков полевых испытаний.

4 Допущения в методе послойного суммирования

В методе ПС по СП 22, как отмечалось, осадочным считается дав-

ление по подошве p = σzp,0 против p = σzp,0 σzg,0, а условием на границе сжимаемой зоныσzp ≤ 0.5 σzg против σzp ≤ 0.2 σzg.

177

Но в главе СП 22 содержится ряд положений, выделенных словом

«допускается»:

1)допускается учитывать влияния котлована при глубине d ≥ 5 м, т.е. при d < 5 м может не учитываться второе слагаемое формулы (5.8);

2)коэффициент разномодульности λ допускается принимать

λ= 5;

3)неопределенность относительно размеров котлована, кроме

фразы «…в расчете σz используются размеры в плане не фундамента,

акотлована»;

4)допускается распределение напряжений по глубине определять не только под центром, но и в точке на половине расстояния между центром и углом фундамента;

5)метод расчета осадок ЛДС допускается для предварительных рас-

четов фундаментов при b ≥ 10 м, d 5 м, р = 150 – 500 кПа и Е ≥ 10 МПа.

5 Исходные данные для оценки влияния различных факторов

Для оценки влияния новых факторов, учитываемых в методах СП 22 и СП 23, далее рассматриваются результаты расчетов осадок ленточного и квадратного фундаментов при глубине заложения d = 2 и 5 м, давлении по подошве р = 300 кПа, удельном весе грунта γ = 18 кН/м3, модуле деформации грунта Е = 10 МПа, коэффициенте учета бокового расширения β = 0.8 и коэффициенте разномодульности λ = 2 и 5; грунт рассматривается как суглинок.

Достаточно высокое давление на грунт р = 300 кПа принято для получения более ощутимого результата влияния факторов.

Модуль Е= 10 МПа следует рассматривать как условный, независимо от способов получения (расчеты могут быть откорректированы с учетом реального Е).

Размеры котлована и положение его в плане относительно фундамента в СП 22 не оговариваются; еще раз отмечается, что «…в рас-

чете σz используются размеры в плане не фундамента, а котлована».

В расчетах принято, что центры котлована и фундамента совпадают, а размер котлована принят минимальным – согласно главе СП 45.13330.2017 на земляные работы размер его должен быть на 0.6 м больше расстояния от края котлована до фундамента.

При оценке целесообразности учета влияния на осадку того или иного фактора, учитываемого в расчетах, можно руководствоваться положениями ГОСТ 20522, согласно которым допустимое значение коэффициента вариации для модуля деформации (следовательно, и для

178

рассчитанных осадок) Vдоп ≤ 030, а показатель точности ее среднего значения ρα колеблется от 10 до 15 % при доверительной вероятности

α = 0.85.

Отметим, что погрешность в 10–15 % считается допустимой для сопромата с учетом принятых в нем допущений (см. приложение А к 1-й лекции). Допущения, принятые в методе ПС (их намного больше, чем в сопромате), приведены в приложении А к настоящей лекции.

Расчеты осадок методами ПС и ЛДС выполнены для квадратных (табл. 5.6) и ленточных (табл. 5.7) фундаментов с размером сторон от 1 до 20 м с учетом обсуждаемых факторов.

Базовыми для оценки влияния различных факторов приняты показанные в выделенных серым тоном строках 4 табл. 5.6 и 5.7 расчеты по СП 22 при полном давлении р без учета обсуждаемых факторов.

Для сравнения в строках 1–3 табл. 5.6 и 5.7 приведены также расчеты по СНиП 2.02.01–83* от дополнительного давления p = σzp,0 σzg,0 (в примерах р = 264 кПа для глубины d = 2 м и р = 210 кПа для глуби-

ны d = 5 м).

Во всех примерах оценивается влияние условия на границе Нс –

σzp = 0.5σzg и σzp = 0.2σzg.

В строках 7 табл. 5.6 и 5.7 приведены результаты расчетов по гидротехническому нормативу СП 23 с учетом увеличения модуля деформации по формуле (5.11) с учетом коэффициентов n = 0.2 и λ = 5.

Результаты расчетов влияния котлована приведены в строках 5 и 6 табл. 5.6 и 5.7 при λ = 2и λ = 5, а расчетов методом ЛДС – в строках 8 и 9.

Оценка влияния обсуждаемых факторов на осадки следует вести по столбцам «S, %» таблиц для каждого результата расчетов b относительно базового варианта, принятого за 100 %.

6 Анализ результатов расчетов

6.1 Влияние условий на границе Нс и осадочного давления p

Условие на границе Нс условиеσzp = 0.5 σzg вместо σzp = 0.2 σzg приводит к уменьшению осадок квадратного фундамента от 5–10 до 13–15 %, а ленточного – до 20–40 % (см. строки 1, 2 и 3–4 табл. 5.6 и 5.7).

Повышенное осадочное давление (σzp,0 = p против σzp,0 = p σzg,0) приводит к пропорциональному увеличению осадок квадратного фундамента от 15 до 20 %, а ленточного – до 15–35 % (см. строки 1–4).

Вывод: два новых обсуждаемых фактора в рассмотренных примерах влияют на осадку приблизительно в равной пропорции, но в разных направлениях.

179

Таблица 5.6

		Влияние факторов на осадки квадратного фундамента
		Глубина котлована d = 2 м
		Размер фундамента b,м >	1.0		3.0		5.0		10.0		20.0
		Результатырасчета >	S,см	S,%	S,см	S,%	S,см	S,%	S,см	S,%	S,см	S,%
	1	– СНиП 2.02.01–83*, р = 264 кПа,	2.0	91	5.8	97	9.4	98	17.7	97	32.0	95
	σzp = 0.2σzg
	2	– То же, σzp = 0.5σzg	1.9	86	5.3	88	8.5	89	16.0	88	26.3	70
	3	– СП 22, р = 300 кПа, σzp = 0.2σzg	2.3	105	6.6	110	10.7	111	20.1	110	38.6	115
	4	– СП22,р=300кПа,σzp =0.5σzg	2.2	100	6.0	100	9.6	100	18.2	100	33.6	100
	5	–То же, с учетомкотлована,λ=2	1.9	86	5.5	92	8.9	93	17.0	93	31.5	94
	6	– То же, λ = 5	1.7	77	5.2	87	8.5	89	16.2	89	30.2	90
	7–СП23,безкотлована,λ=5(n =0.2)		2.2	100	4.8	80	7.0	73	11.5	63	20.1	60
	8	– СНиП 2.02.01–83*, ЛДС,	–	–	–	–	–	–	14.0	77	17.1	51
	р = 336 кПа
	9 – СП 22, метод ЛДС, р = 300 кПа		–	–	–	–	–	–	12.5	69	15.3	46
		Глубина	котлована		d = 5 м
		Размер фундамента b,м >	1.0		3.0		5.0		10.0		20.0
		Результатырасчета >	S, см	S, %	S, см	S, %	S, см	S, %	S, см	S, %	S, см	S, %
	1	– СНиП 2.02.01–83*, р = 210 кПа,	1.5	75	4.4	76	7.0	77	13.5	80	23.5	79
	σzp = 0.2σzg
	2	– Тоже,σzp =0.5σzg	1.4	70	3.8	66	5.9	65	11.7	70	20.9	70
	3	– СП22,р=300кПа,σzp =0.2σzg	2.2	110	6.0	103	9.6	105	18.2	108	33.6	113
	4	– СП22,р=300кПа,σzp =0.5σzg	2.0	100	5.8	100	9.1	100	16.8	100	29.8	100
	5	–То же, с учетомкотлована,λ=2	1.3	65	4.9	84	7.4	81	14.0	83	25.1	84
	6	– Тоже,λ =5	1.0	50	3.9	67	6.4	70	12.3	73	22.2	74
	7–СП23,безкотлована,λ=5(n =0.2)		2.0	100	4.7	81	6.6	73	10.6	63	16.4	55
	8	– СНиП 2.02.01–83*, ЛДС,	–	–	–	–	–	–	16.7	99	19.8	66
	р = 390 кПа
	9 – СП 22, метод ЛДС, р = 300 кПа		–	–	–	–	–	–	12.8	76	15.2	51
									Таблица 5.7
		Влияние факторов на осадки ленточного фундамента
		Глубина котлована d =2 м					5.0
Размер фундамента b,м >			1.0		3.0				10.0		20.0
Результатырасчета >			S,см	S,%	S,см	S,%	S,см	S,%	S,см	S,%	S,см	S,%
1– СНиП 2.02.01–83*, р=264кПа,			3.9	103	10.1	106	15.4	105	26.8	112	45.6	118
σzp =0.2σzg
2– Тоже,σzp =0.5σzg			3.3	87	8.4	88	12.1	83	21.1	88	34.1	88
3– СП22,р=300кПа,σzp =0.2σzg			4.5	118	11.7	123	18.0	123	31.8	133	55.2	142
4– СП22,р=300кПа,σzp =0.5σzg			3.8	100	9.5	100	14.6	100	24	100	38.8	100
5– Тоже, безкотлована, λ=2			3.3	87	8.7	92	13.5	92	22	92	36.3	94
6– Тоже,λ =5			3.0	79	8.2	86	12.9	88	21	88	34.9	90
7–СП23,безкотлована,λ=5(n =0.2)			3.4	89	7.6	80	11.1	76	17.1	71	25.8	66
8 – СНиП 2.02.01–83*, ЛДС,			–	–	–	–	–	–	16.5	69	18.9	49
р = 336 кПа
9– СП22,методЛДС,р=300кПа			–	–	–	–	–	–	14.7	61	16.9	44

180