книги / Проектирование электрических машин

где по (6-259)

с2— (h — &шг)(1 — ) =

= (15,2— 1,5)(1— 0,5) = 6 ,8 5 мм;

^п2£нас “ ^п2| — Д^п2иас =

= 1 ,7 4 - 0 ,3 8 = 1,36.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора с уче­ том влияния насыщения по (6-263)

ЯД2.,ас = \ 2 *в = 2,08-0,5 = 1,04.

Приведенное индуктивное сопротивле­ ние фазы обмотки ротора с учетом влияния вытеснения тока и насыщения по (6-265)

*2|„ас = *2 " ' =

3,01
= * *02 5^45 =	° , 5 6 3 0 м ,
где
^ |н а с = ^паЕнвс + ^дгпао ^ла =
= 1 ,3 6 + 1,04 +	0,61 = 3 ,0 1 .

Сопротивление взаимной индукции об­ моток в пусковом режиме:

по (6-266)

xiia — xii Г& = 27'6в^						=42’72;
по	(6-267)
	с1пнас			1_|_ *й»пп		1+
				*J2n
				0,559
			+	г- 1,013.
				42,72:
	Расчет токов и моментов:
по (6-268)
	ав =		П +	Сщпвс	= 0 ,4 0 2 +
		+	1 ,0 1 3 -0 ,2 7 2 =		0,678;
	=		*|цас + с1п нас *21нас =
	= 0 ,5 5 9 +			1 ,0 1 3 -0 ,5 6 3 =		1,129;
по	(6-269)		,'=__
	0,678*+ 1,129?
по	(6-271)
			У Ч + К		+ ^ п )2
	/,= /а			Cinцас *i»n
= 167,1		V 0 , 6 7 8 * + (1 ,1 2 9 +				42,72)1
				1 ,0 1 3 .4 2 ,7 2
				= 169, З А .

Полученное зиапснне тока Л состав­ ляет 96,5% принятого при расчете влияния насыщения на параметры, что допустимо.

Относительные значения

Критическое скольжение определяем после расчета всех точек пусковых харак­ теристик (см. табл. 6-32) по средним зна­ чениям сопротивлении х 1||ас и л25ияс» соот* цетствующнм скольжениям 5=0,24-0,1 по (6-272):

*inac

Cinнас + ■*211130

0,196

«0,15,

0,62

Ш + ° ' 73

после чего рассчитываем точку характери­ стики, соответствующую s,iP=0,15: Л1тв*.= =2,5.

Кратности пускового и максимального моментов и пускового тока спроектирован­ ного двигателя удовлетворяют требованиям ГОСТ.

Тепловой расчет

59. Превышение температуры внутрен­ ней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя по (6-314):

	Л DljOLy
389,9 + 270,8
= 0,2	= 16,19°С
' я - 0 ,185-0,13'
[по табл. 6-30 К = 0,2; по (6-312) Р'3 ,
21\	1 ,0 7 -1 0 1 2 -^^= 3 8 9 ,9 Вт;
= каР;
031 let	0,722
по рис. 6-69,6	cti = 108 Вт/(м*-°С)].

Перепад температуры в изоляции па­ зовой части обмотки статора но (6-315)

Дйц;	__ ^э.п! |	1*113,П	.	+ bj
		яэкв		16Хэ|;п
	389,9	1		3
		(0,4-10-
	~ 48-0,06-0,13'^ 0,16			+
	, 0,01 +0,0076 \		__
	16-1,1	J	0,04
[по	(6-316) Яп1= 2Лп+&,+Ь2= 2 -2 1,2+
+ 10+7,5» 60 ым=0,06 м;

251

для пзоляцпн класса	пагревостойкостн
F Х,кв=0,16 Вт/(м-°С);	по рис. 6-62 для
d/dn3—1,25/1,33=0,94	находим	Лэ..0=

= 1,1 Вт/(м-°С)1.

Перепад температуры по толщине изо­ ляции лобовых частей по (6-319):

^9,Л1	{ ^ИЭ,Л1 ^	\
ДФиэ,л1= 22j/7n];/jii у ХаКВ		12ЯэК„ J
692,9-21,2-10~~3*		0,08вС
	=
2-48-0,06-0,231-12-11
[по(6-313)Р;1л1 = Ар Р91^ =
= 1,07- И) !2	= 6Э2, 9 Вт;
Пщ — /7П1 =	0,06 м; Ьцз,ni — 0).

Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над темпера­ турой воздуха внутри машины по (6-320):

*Рэ,л

АФщ)В,Л1'

2лО/ВЫЛ1 ai

0,2-692,9

15,18°С.

2я-0,185-74,8-10-3- 105

Средпее превышение температуры об­ мотки статора над температурой воздуха внутри машины по (6-321)

дф*_	(AftnoBi + Afyi3.ni)2/i ^
	lepi
■ (А д пз.л 1 + А1&П0В|Л1) 21м
	lepi
	(16,19+ 3,64)-2-0,13
“	0,722	+

+ (JLS1+ 15.13)2-0.231 = 0,722

Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружа­ ющей среды по (6-322):

	ДО в =	1457	74,3°С
		,98-2i
	$кор а в
	[по (6-326) 2Р'в =	ЕР' - ( 1 -	К) (Р ;|П, +
	+ ^ т .о с „ ) -0 .9 Р мех =		2091 -

—(1—0 ,2)(389,9+270,8)—0,9-117=1457 Вт, где ZГ = 2Р + (*р - 1) (Рэ1+ Рэ2)=1991+

+ (1,07— 1) (1012 + 413,2) =2091 Вт; по (6-327) iSKOn = ( л О а + 8 П р ) ( /х + 2 /ВЫЛ1) =

=(я-0,272 + 8-0,33) (0,13 + 2-0,0748) =

=0,98м3, где по рис. 6-63 /7р=0,33 м3 для Л=160 мм; по рис. 6-59,6 а „= 20 Вт/(.м3х Х°С) для Р а = 0,272 м].

Среднее превышение температуры об­ мотки статора над температурой окружа­ ющей среды по (6-328):

Д6 , = Дв[ + ДФВ = 74,3 + 16,9 = 91,2СС .

	60. Расчет вентиляции. Требуемый для
	охлаждения расход	воздуха	по	(6-340)
	*WSP;	5,05-1457	=	0,09 м3/с
	1100Дйп
		1100-74,3
	по (6-341)km	-	К

	=2'5/	!^	0-272 = 6'05]-
	Расход воздуха,		обеспечиваемый	на­
ружным вентилятором, по (6-342)
	=	0 ,18 м3/с;
		QB > Q B-
б)	Расчет асинхронного двигателя с
с фазным ротором
Техническое задание
ный	Спроектировать		трехфазный асинхрон­
	двигатель с	фазным ротором.		Р2=
= 132 кВт, 2р=6,		£/=380/600 В; конструк­

тивное исполнение IM1001; исполнение по способу защиты IP23; категория размеще­ ния УЗ.

За базовую		принимаем конструкцию
двигателей 4АН.
Выбор главных размеров
1. По рис. 6		-7,6 принимаем Л=315 мм;
по табл.	6-6 Р „=590 мм=0,59 м.
2. По	(6-2 )

D = KD Da = 0,72-0,59 =

= 0,425 м |по табл. 6-7 для 2р = 6

		Ко = 0 ,7 2 ].
	3. По (6-3)
		яР	я-0,425	‘ 0,2225 м.
	Х~	2р ~	6
	4. По (6-4)
	Р' — Р-г —~ — = 132—
		•Hcosq)		0,92-0,8
			= 159,8 кВт
	[Ад= 0,98 — по		рис. 6-8;	Ц=0,92; cos <р=
	= 0,88 — по рис, 6-10].
	5. По	(6-6)

,Г

6 ~ DKlkB koQl ABb =

_____________ 159 800

0 ,4253- 104.7- 1, Ц -0 ,92-51- Ю3-0 .84 = = 0,193 w 0,19 м

252

[ по (6-5)

/50

^ ~ 2 л — = 2я — = Ю 4,7 рад/с;

А = 51 • Ю3 А/м;	по рис. 6-12,6
Рй = 0,84Тл;	АоВ1» 0 ,9 2 ].

т 0,2225 Окончательно принимаем:

Da = 0,59 м; Р = 0,425 м; /1 = /в = 0,19м.

Расчет зубцовой зонт н обмотки статора

	7. По	(6-16)		пР	яР _
				tvnax	hir.in
	я-425		я-425		>0,7 -s- 78,5
	~	22	^	17
	(по табл.		6-9	ty = 17-*-22 мм].
	8. Принимаем:			Z,	72
	Z1 = 72,
			41	=	= 4 ;
	1			2pm	6-3
	яР		и-0,425		18,54 -10-»M .
				- =
			72

=18,54

9.По (6-Г7)

,nDA я -0 ,425-51 • Ю3— ^ <-|

*43-72

[по (6-18)

______ :а—

1,1 mUin Vcos Ф

132 000 — _ ,43 д ] ; Ю-0,92-0,1

по (6-19)

и„ = о н '= 3-6,61 = 19,83.

Принимаем: я=3; Ип—20.

10.По (6-20)

	Щ	«и zi	20-72 = 80.
		2am	2-3-3
	11. По (6-21)		2-143-80-3_
	А = ~ 1 ф ~ ~ ~		я -0.425

=51,41-Ю3 А/м.

12.k0a = kpi kyi = 0,958-0,966=0,925

|по табл.	3-13 для q - 4 kpi = 0,958; по
(3-4)	= sin	P — s*n ~£m0,833= 0,966,

= f = ^	6	=	l 2 l
2p			J
13.	По		(6-22)

0,98-380

4&i,toj /i0oj /j 4-1,11-80-0,925-50

=22,67-10-3 B6.

14.По (6-23)

	рФ	3-22,67-10-3- = 0,842Тл.
	fl D*o	0,425-0,19
	15. По (6-24)
	9эф1	143
		3-5,06-10s
	9,42-10-* Mr = 9,42 мм*
	(АЛ) _	260-10»

А51,41-10*

где по рис. 6-16,<3(A/j) = 260-10» А*/м3 .

Обмотка нз подразделенных катушек, провод прямоугольный, гсая = 2. Предвари­ тельно

Чап	M L =	^ 4 j i МЙ».
	«ал	2

16.По (6-29)

_	_ м	_	_
Oznuin —	D	.	. —
	В гм ах ‘с и		*с

0,842-18,54-lO—з-0.19

~1,9-0,19-0,95

=8,65-10“ 3 м = 8,65 мм

[по табл. 6-10 Bzmi„= l,9 Тл; по табл. 6-11 для стали 2312 Ас=0,95].

17.Предварительно

bn = (l — bilmin =	18,54 — 8,65 = 9,89 мм;
по (6-35)
*эл = 0 >5 К ~	Днэ) = ° * 5 К — 26иэ -

— Дбп) = 0 ,5 (9 ,8 9 — 2-1,1 — 0,3) = 3,7 мм

[по табл. 3-7 Ьиз= 1,1 мм; по § 6-5 ДЬи = =0,3 мм]-

18.По табл. П-29 выбираем провод

ПЭТГЫ55 1,4-3,55

Чал = 4,755 мм*; ?Эфf = Чап" 0л =

=4,755-2 = 9,51 мм*.

19.С учетом табл. 3-7 составляем таб­ лицу заполнения паза (табл. 6-33). Разме­ ры паза в штампе (рис. 6-68, а) принима­

ем с учетом припусков ДЬи и Ahu.

253

Таблица б-ЗЗ

Заполнение			паза ртатора
			Размеры паза, мм
Наименование			по ширине	ПО пысотс
Обмоточный		про­	3,67X2=	1,52X20=
вод	изолиро­		=7,34	=30.4
ванный		1,52Х
Х3.67				4,6
Пазовая	изоляция		2 ,2
и допуск на ук-
ЛЗДКу	(ПО	табл.
3-7)	паз без		9,54	34,9
Всего на
клина

Рис. 6-68. Пазы спроектированного двига­ теля, Рг=132 кВт; 2р=6, L/„=380/660 В.

20.	По (6-27) уточняем
г	Лн	Щ
1 =		= 3^751: io-ч =Б-01 •108 А/м3-
21.	По рис. 6-21 6=0,9 мм.

22. D3 = D — 26 = 0,425 — 2-0,0009 =

=0,4232 м.

+А Й . Х Г

Ц.ОбмоТКУ рртора ПЫПОДИПСМ стерж­ невой волновой с <7= 472, тогда Z2=

=2p2/nj!92=6-3-4l5=81.

25 t	_ я °г _	я -0,4232
	Да	8]
=	16,41 • 10	3 м = 16,41 мм.
26. По (6-58)
	М»а = 2 р ^	= 6 - 4 ,6 = ?7.
27. По (6-60)

28.По (6-60)

/2 = ViV<-=0,91,143.2,87 = 373,4Л

[по рис. 6-22			/г* = 0,91;		по (6-61)		v{ =
ЩЩко(Я			3-80,0,925			__ 2
~~ m2w2tf0o<			3-27-0,955
где по (3-12)			0.5			0,5
^0(32 =	^р2 ~
			= 0,956
при q = 4		;	7V=2• 4-j-1 = 9			(см. гл.	3)| .
29. По (6-62)
q	i s . = .		37:3-4— =		65,5-10—« м2 =
9эф1	J t	5,7-10*
			= 65,6 мм2
[принимаем /з= 5,7-Ю*А/м2 .
30. Предварительно 6п2 =0,3б /а=0,35Х
XI 6,41=5,74 мм;
	бэла = 6П2 — 2Лцз2 — А^л =
= 5 ,7 4 — 1,7 -				0,3 = 3,74мм
[6,i32= 1 >7 мм — по табл. 3-11,						ДЬи= 0 ,3 мм].
По табл. П-29 выбираем провод							а =
=3,8 мм; 6=16,8 мм; <?D<I>I= 63,36 мма.
...	-		,	/а		373,4	,■
31.	Уточняем /а =			“---- =		^ ~ qr~ ,n-
				9офа		63,36-10-°

=5,89-10® А/м2.

32.С учетом данны* табл. 3-11 состав­ ляем таблицу заполнения паза ротора

(табл. 6-34). Размеры лаза а штампе (рис. 6-68, б) принимаем с учетом припусков Д6„ и ДАц.

				Т а б л и ц а 6-34
		Заполнение		паза ротора
	Наименование			Размеры На лаз, мм
				по шприце	пр рыррте
	Стержни	обмот­		3,8	16,8X2=
	ки —	неизоли­			=33,6
	рованная		медь
	3,8X16,8			1,7	4,0
	Пазовая	изоляция
	и допуск йа ук­
	ладку	(по	табл.
	3-11)	паз без		5,6	37,6
	Всего на
	клина

u ^ V T u tn ^ - = V J ,i i a S - т		33.	Проверяем индукцию в наиболее
Щ	81	узком месте зубца роторц (см. табл. 6-Ю);
= 219,4 В.		по (6-64)

254

			W	t
		fiabflfi;
	_	0,646-16,41 -10-^0,19			= 1,91 Тл,
	~	7,4-10—3-Q, 195-0,91
	где no (6-63)
		bzhntn	n (&»— 2/tna)
			~ -	---- P|I2 —
	я (423,2 -		2-41,4)
			— 6,8 = 7,4 мм =

= 7,4-IQ—3 м

[Ac=0,95 — no T^pJi. 6-11].

Значение Bt2max находится в пределах, указанных в табл. 6-10.

34. Пр (6-101)

£>п = *«.£,,= Р,23-0,59 = 0,136 М

[по табл. 6-16 для Л=315 мм и 2р=6 А„= =0,23].

	Принимаем			flu=0 j=O,14			м.	в	роторе
12	аксиальных			каналрр;	f/,.2= 30			мм,	т „2=
Расчет магнитной цепи
	35. По		(6-104)
				V	,	k
				btimtn /CTI toe
		0,842-18,54-1QT-3-0, 19					1,88 Тл;
	=	8,74- IQ—3-p, )9:Q,96				~
				h * ik
				bzimax (CTI AC
		0 .8 4 0 - 1 8 ,5 4 :1 0 - 3: 0 , 19
		12,lfi.J0 -3:0,l?.Q,95					’		’
о		Ягшах -|- Вг1т1П				1,88 +		1.35
в*‘>		-		I---------^ —			5-----------
				= 1,62 Тл
[no		(6-36)	bt\min=t\—6ni —18,54-10-3—
—9,8-10_3=8,74-10~ 3 M;
no	(6-37)

Ьф,аз( —h (l =h —p ' ^

/2:39.2- 10-a\

= 18,54:1^(1 + ^

— )

^9 ,§ :} 0 = я = ? jg ,)6 - ! 0 - 3 Mb

36.no (6=ig4)

O .	. _	Вь *2 Zfi _
Bztmin — r— ;— ----r —
		Оггтах |рта
_ 0,842-16,41-10—a-0 ,19
		= 1,37 Тл;
1o',34-To—3-O', 195,0,95
n .	Bzbi.ax ~f~ BMn

. ■ 4 1 ± Щ =1>баТл

Гпо (6-66)
и		О, —2(/;,„+ ft,.)				_	bni =
Ь*Щахщщх =~		П — =------ 7^		— —
7 1 2 3 ,2 - 2 ( 1 +			2,51	5 ,8 =		10,34 MM=
		81
		= 10,34-10—3 м].
37 •	nq	(6-105)
Ba a, _	Ф__________ 22,67-10—^
2ha jerlfic			2-43,3-10—:*-0,19-0,95
[по (G-I06)		=	1,45 Тл
_ 0, 6!			39,2-10-J= 4 3 .3 1 0 -:‘ м].
38.	По (6-107)
			2hj lcr2 kc
_________ 22,671Q~;|				_	= Q 76T
2-80,2-10-9-0 ,195-0,95
[no (6-108)
.	Da — D j		,	2	“*‘3		=
hj —		^--------ln2 —		з
	0,4232-0,14
39. По		(6-J IQ)

F6 = 1,59-10* B6 5kb =1 .59 -10*-0,842-0,9X

	X 10“ *• 1,21 = H59A
[no(4-17)fte =		ft6i V	= 1>,83- , *023=		1' 21*
где no (4-14)			18,54
	ti
k6i ~ ti -			; 18,54 — 3,18-0,9
	y, 5
			1,183;
			L	=3>ie;
T i * 5 + W		«	5 + 5 ,3/0,9
	f .		16,41
» « * ^ Г ^ б " в1в'4» - м				‘7 < 9	-
tl	У'	=	1,023; .
			a + 1.5.0.J

40. По (6-Ш )

^ 0.39,0. l° - 3- 1772 =138,9 A

Fzi = '2hzi Hzi

255

[по (6-1 1 2 )
^*1 “	1	Wzintax +		НгШп "f" 4Я21'ср)
	Q
= - j	(3710 + 804 +			4-1530) = 1772 А/м;
для	£:imax =		1,88	Тл;	Bx.ep=1.62 Тл_^!
“ ilmin=l,35		Тл	по табл.		П-17 Hzlmax
=3710	А/м;	tfIlop= 1530			А/м; Иг.« ,» = •
=804 А/м].
41. По (6-113)

Fz5 = 2/I22 Нгй=2-41,4- Ю-3- 1938 = 160,4 А

[я г2 = — (И:2тах + Нгъ„т + 4Яг«ср)=

1

= — (4350 + 840 + 4-1610) = 1938 А/м; Для В ,гто .= 1,91 Тл; В,2сР=1.64 Тл U

fii2mfn=l,37	Тл по табл. П-20 находим
Hzimox= 4350	А/м;	Яг2ср = 1610 А/м;

Я12т.„ = 840 А/м].

Ответвление потока в паз не учиты­ ваем, так как для стали 2312 при Вггта*— = 1,91 Тл оно практически не изменяет ре­ зультаты расчета.

42. По (6-120)

, 138,9 + 160,4

+------ '*

43.По (6-121)Щ—

Fa = LaHa = 0,286-763 = 218,2 А

[по (6-122)

,	n{Da- h a)	я (0,59 - 0,0433)
i e ~	ТР	i-------------
	=	0,286 м;

п° табл П 19 для Bft= ii45 Тл „аходнм

ло=763 А/м].

44.По (6-123)

Fj = L]Hj = 0,126-180 = 22,7 А [по (6-124)

L	Д ф в + Af)	я (0,14 + 0,1)
1	2р-		6
	= 0,	м,
где по (6-125)
		0,4232 — 0,140
			2	’
	-0 ,0 4 1 4	0,1	м
по табл. П-19 для		=0,76 Тл		находим
Я*=180 А/м].
45. По (6-127)
FД “	Ft>+ Fzt + F z \ +	Fa + F j = 1459 +
+ 138,9 + 160,4 + 218,2 +			22,7 =	1999 A.
46. По (6-128)

kL	fq

	47По		(б' ,29)					3-1999
			рГа
							0,9-3-80-0,925
	O^rnyWikoGi
					=	30 А;
по	(6-130)			/			30
		/	-
				Р-		— ——- = 0 , 2 1 .
		**•		Ли			ИЗ
Расчет параметров
	48. По (6-134)
/cpi =		2 Uni +			/ш) =		2(0,19 +			0,326) =
					=	1,032 м
	(по (6-138)			/л =		/Сл Ькт +		2Я + /«ni =
	= 1,081-0,219+ 2-0,025 +								0,0392 =
	=	0,326		м,	где по (6-141) Кл =
		1					1		= 1,081;
	V l —m?					У 1 -0,1
		fr +	s		3 ,5 5 + 3 ,5				0,38; по
	=	ti		~		18,54
		табл.		6-20 £ = 0,025					м;
no	(6-137)
					я(П + 2/1„,)л
		ь„----- ^—						e.=
	n (0,425 +			2-0,0392)						0,219 м].
							0,833 =
	49.	По (6-139)
	/выл! = К пыл &кт + Я +0,5А П|^ =
= 205-0,219 +				0,025 +			0,5-0,0392 =				0,089м
							1
	50.	По (6-131)
	ri =		kr Pile “
			9,51-Ю—о-З
	|Li = ш* /cpi =					80-1,032 =			82,56		Mj;
			Ли				143		= 0,026.
	ru = ri -7Г~ = 0.0706 ——
			u m				380		•
	51.	По (6-134)					i
toP2 =		2 Uni +			/Л2) =		2 (0,195 +			0,32) =
					=	1,03 м;
no	(6-144)
Ьяг= ТСл b№ +					2£c = 1 ,1 -6,2 +					2-0,05 =
					= 0,32 м

256

[ПО (6-141)

К я — “

Y 1 _ т\ V 1 — 0,4175

= 1,1;

по (6-147)
ft2 + S2	3.8-!- 1,7

т‘ = — 7 ~ = ~ К Г 0M7i

‘2

по (6-И 8)

/я (Да — 2/>пг) _

h =	^	-
я(0,4232 — 2-0,<МИ)
81
=	13,2 мм;
по (6-14G)	я (Ds —ЛП2)
ь‘« = —		----------

я(0,4232-0,0414) - = 0,2 MJ.

52.По (6-131)

		га** kr рм5								41
						?0ф2 Я2
		^		27,81				= 0,0107 Ом
				63,26-10-6
	\Ц =		/срг Щ =				27-1,03 =			27,81 м).
	53. По (6-149)
/2= v,2 г2= 8,24-0,0107 = 0,088 Ом
[по	(6-150)
		тл(“>1 Ао01)г					_	3-(80-0,925)2
VI2 “’ «.(и^Аовг)?								3 (27-0,955)*
						=	8,24];
	^	=				= 0 ’0881 ^				= 0>° 33-
	54. По табл. 6-22 (рис. 6-38,6)
Яп1=				Л°АР + (				6	4
	,	JfuLl			_	33 ,8 - М - 0,906 +
	"Ь	6ш /		Йр			3-9,8
/	0.7					3-3			1,0		\
+ ( э , 8			+	9 ,8 +		2 - 5 ,3		+	5	, 3	/ 0 ’875 =
[по	рис. 6-68, а				с	учетом данных					табл. 3-7
		Ао =		1,0 +		0,2 + 0.6			= 1 ,4		мм;
						—	^	’
		As =		3 5 ,2 -2 - 0 ,7 =					33,8 &
17—326

6 = 9,8 мм;

по (G-I51)
-_ 1 _ + З р	1 +	3-0,833
Ч ~	-------------------	= 0,875;
по (6-153)
Ч = 4 " (* +	ЗАр) =	- J (1 + 3-0,875)	=

=0,906].

55.По (6-154)

Ял1 = 0,34 Ц- (1Я-0 ,6 4 0 т) =

1Ь

4 = 0,34(ГЙГ (°»326 — 0,64-0,833-0,2225) =

				= 1,484
	[по	(6-155)	=	I, — 0,5як1 Ак1 = 0,19 м].
		56. По (6-157)
	А-Д1	"1 =		18,54	-0 ,8 5 5 = 1,21
				12 -0 ,9- 1,2 1
		126Ад	*
	[по (6-159)
		|= аУ	+ 2А'-*261 (1 + д г) =

=0,0034-4? + 2-0,875 — 0,925? (1 +

+0,11) = 0,855,

где А"=0,0034 — по рис. 6-39, в; Д ,=0.11по рис. 6-39, а для Ь,„/б=5,3/0,9 = 5,89 и Ьш/(\=5,3/18,54 = 0,29].

57. По (4-42)

Xi ”	15,8 ~кю		( " ш )		« а " +		+
0,19		(1,612 + 1,484 + 1 ,21)=0,345Оы;
X
*,* = * , - ^ -			= 0,345 - J r -			=0,128.
		Um			380
58.		По табл.	6-22	и	рис.	6-38, в
я » » h = h kj + (Ji_ + _ _ 3 ^ _ +
.		Аз-А0,	,	/<2
		ЗАП	' + U n		Ап+ 2Аш
+t r b			3 5 ,5 - 1 ,6			1,2	,
			3-5,8		+	5,8	т
+		3-2,5	,		1
		5 ,8 + 2 - 1 ,5 +		1,5 ~		3 ' 674

1П° рис. 6-68,6 с учетом данных табл. 3 -11

Ао = к -L 2 »2	= 1,6	= 2,5 мм;
“ 0-5 + —
2
* 0 ,5 +	2,2	0 ,1 5 = 1,2 мм;
	+

257

	ft3 = 37,9 -				2-1,2 = 35,5 мм;
V	= 1.0 мм;		/>ш = 1,5мм;				*п ~ 5 ,8 м
		АЦ = АР =				*]•
	59. По (6-154)
	Ял* =	0.34		k	(/Л2 -0 .4 6 Р , т) =
	4,5
	0,19
по (6-156)
	/; =	/2 - 0 ,5			^ 2	= 0,195		м.
	60. По (6-157)
							1.458-1.831
[по (6-160)
	| = k" q* +		2<-„ — А20б, f—				+	Д*j =
+	0,011 =	1,458;			по рис. 6-39,в			для 0 ■=
= 1 к" = 0,0215;				по рис.		6-39,г		для —	=
= — и P=l/fep =				0,63; по рис. 6-39,в					для
	ftuia		1»5			..	friii
	1	' 5 j “ '-67 и - г г "
	61.	По (4-42)
	= 15*8l c H			“ioo")		^РгЯгГ (Яп2 + Ялг+
	+ Л д г)-				50	/	27 \2
			15,8-
X ^ § - ( 3 , 6 7 4 +					1,708+ 1,831) = 0,06Ом.

3-4,5

62.По (6-162)

ж' = v12*2 = 8,24-0,06 = 0,494 Ом;

1“•494- ж = ° - |в6-

63.	По (6-180)
*12“	£/iH	380	-0,345 =
	/д - * » -	зо ■

= 12,32 Ом;

64.	По (6-179)
г12	Рст.осн		977,6
	m il	- 3 - 3 0
[Р«т.осп— см. п. 65 расчета];
ri2* = ri2 "77		=0,361		ИЗ	=0,1 3 6 .
Расчет потерь
65. По (6-183)
Лгг.оси =	Pi .0/60 (	go j (^Да			т а
хв1р»я 1 - '.г е ( - |- ) " 4(1.б.|.4й х
X 104,7 + 1 .8 - 1 ,622-43,7) =					977,6	Вт
[из табл.	6-24 для		стали	2312
P i/so -1,75 Вт/кг;			р =	1,4-ЛДа =		1,6;
по (6-184)	*да-1.8;
та = п (Da— ha) ha /CTJ £с Yc =					я (0 • 59 —

— 0,0433)-0,0433-0,19-0,95-7,8- 10я =

= 104,7 кг. где ha = 0,5 ф а— D) — ЛП1 =

= 0,5(0,59 — 0,425) — 0,0392 =					0,0433 м;
по (6-185)
тг\ =	Лг1 bjjcp Z,		kg Yc = 0,0392-10,45 X
X 10-s-72-0,l9-7,8- 10я = 43,7						кг;
.	bzimax + Ьгтип			12,16 +		8,74
®2icp =		2		=	2	=
	=	10,45 мм = 10,45-10—3 м].
66. По (6-190)
	Рповз = Рпоп! (<г — Ьщг) %2 1стг —
=	674,7(16,41 — 1,5)-10—3- 81 -0,195 =
		=	158,8 Вт
[по (6-188)
		( 72-1000 V-S
- " • ‘ •‘• " П о й т )				<0.336 18.54,? =
		= 674,7 Вт/м2,
где по (6-186) В02 =			р02 k6 В6 = 0,33-1,21X
		Х0,842 = 0,336 Тл;
по рис.		6-41 для		= - 4 4 - =		5,9
			6	0,9
		находим р02 =		0 ,33].
67. По (6-196)
В пуЛ2 = 0 , 1 1 {			~ Ш	В п ^ )	т *	=
Л 1 1 / 72-1000			\2
Е ° ’Ч I -		~0Q0— 0 ,143)		-42,98 = 501,2 Вт

258

[по	(6-197)
m z2 = h a		b z sc p		I cm	Tc ~ 41,4-10—5X
XO,00887-81			0,195-0,95-7,8-10" = 42|				кг,
	где Ьг2сp			’пт ах +		b22min
					2
		10,34 +		7,4
no	(6-192)
		D	_ M		°22Cp =
		"пули —
	3,18-0,9-10-=				1,64 = 0,143,
	2-16,41-10-
где	YI - 3,18 — из			n. 39	расчета).
	68. По (6-198)
Рс.Т.ДОО “		PПОВ1 +		Pliy.:ll +		РдОИ2 + Рцул2 =
	= 158,8 +			501,2 =		660 Вт;
по (6-199)
	Рст	PcT.ocii "Ь PCT.noG = 977,6 +

+660= 1637,6 Вт.

69.По (6-206)

Ршх = 1 ,2 -2рг>(л|(+ П )-Ю 3 =

= 1,2-6-0,2225а- 11-10» = 907,1 Вт.

70. По (6-209)

	^тр.ш = ^тр Рш *3щ vlt —
=	0,16-17-103-96-10—4-10,47 = 273,4			Вт
(по	табл. П-39 для	щеток	М20	р,„=
= 17• 103 Па, 7щ=12		А/см2,	площадь	ще­
ток на одно кольцо

по табл. П-34 принимаем /щ=20 мм; 5Щ=

= 3 2	ым;	число щеток на одно кольцо
				30,8		= 4 ,8 » 5;		уточняем:
	Ьщ/щ		=	2-3,2
=		/ 2			369		11,55 А/см?;
	Ьт /и, лщ			2-3,2*5
площадь		щеток на три кольца
	5щ =		Ьщ /щ Лщ пх = 2-3,2-5-3 =
		=	96 см? =			96-10—4 м?;
диаметр		колец			Сил= 0,2		м;	линейная
скорость кольца
71.	Рсл +		Рщ.х +		Ртр,ш =		1,64 +0,91 +
			+ 0,27 =			2,82 кВт.
72.	Р„оо.,г =			0,005ЯШ = 0,005				=
	=			132		- = 0,72 кВт.
		0,005-—

Холостой ход

73.По (6-212)

= V 2 ,64- + 30- = 30 А

I ^х.х.р = /д = 30 А;

по (6-213)

/	_ -ът + Рмр.х + Р-гп.щ +	Paix.s __
хд,а	mUlu
2820+ 190,6		ЯЯ1Л.

=3_3fjQ------ ■— 2,64 А, где по (6-214)

рэ1х.х =	3/ь г\~ 3-30s-0,0706 =				190,6	Вт]-
74. По (6-215)
	/х.х.а		2,64	- = 0 .09 .
cos Чх.х = ~		~
Расчет характеристик
75. По (6-218)
c '	“	'	+		t	-	l
по (6-223)
а =	с? = 1,028? =		1,057 Ом;		Ь = 0;
л = с,л =		1,028-0,0706 = 0,0726;
Ь=	с, (дг, +	с, лсД = 1,028 (0,345 +
	+ i ,028-0,494) = 0,877;

Рис. 6-69. Рабочие характеристики спроек­ тированного двигателя, Рг = 132 кВт, 2р - = 6, (/„=380/660 В.

по (6-222)

:„ + 3/-г,

977.6 + 3-30'--0,0706 =	,	Q() д .
3-380	’	“ ’

17* 259

Т а б л и ц а 6-35

Расчет рабочих характеристик двигателя с фазным ротором				_
Я2П= 132 кВт; (/,„=380/660	В;	2/7=6;	/,„ = 143 А; ЯСт+ Я МСх + ЯТр.ш=2,82	кВт;
РДоб.и=0,72 кВт; /„„ = 1,02	А;	/ор» / д	=30 Л; г,=0,0707 Ом; г2 =0,088	Ом;

с, = 1,028; а '=1,057 Ом; а = 0,0726 Ом; 0=0; 0= 0,877 Ом

Скольжение

	Расчетная формула					Еди­
£						ница	0,003
1		a r\ls				Ом	18,6
2		b' r\h				Ом	0
3	R = а +			a	r2ls	Ом	18,68
4	X = b + b' r2/s					Ом	0,877
5	Z = У R* + Xs					Ом	18,7
6	i'2= ulniz					А	20,32
7	cos <p2 =			R H		-	0,999
8	sin ф2 =			XIZ		-	0,043
9	/ ia =	/oa +		/2cos?2		А	21,32
10	/ ip =	/ 01) +		/2 sin(P2		А	30,87
11	l l =	V	I \ a + l \ p			А	37,52
12		l'2 = cx l'2				А	20,89
13	/5i =	3//11I/la -10-a				кВт	24,3
14	/*э1 = 3/j r1 ■10- 3					кВт	0,3
15	Рэг = 312			/2.\o -^		кВт	0,12
16	Рш = м и щ i2v , 10-3					кВт	0,05
17	РдоО =	/*доС,н f/i//,i)2				кВт	0,05
18	2Р = ЯСт + Рыех +					кВт	3,34
	+ Ртр.щ +		Pai + /*Э2 +
19	+ Рэ.щ +				РдоС
	Я2 = Яд -				2 Я	кВт	20,96
20	II		Г			—	0,86
21	cos <р = /да//д					—	0,57

- + 0,494
Расчет характеристик проводим	по

формуляру (табл. 6-35). Рабочие характе­ ристики показаны на рис. 6-69. Номиналь­ ные данные спроектированной машины:

0,01	0,02		0,03		0,04	= 0,035
9,3	4,65		3,1		2,33		2,66
0	0		0		0		0
9,38	4,72		3,17		2,4		2,73
0,877	0,877		0,877		0,877		0,877
9,4	4,81		3,29		2,55		2,87
40,36	79,08		115,4		148,8	132,5
0,996	0,983		0,964		0,939		0,952
0,093	0,183		0,266		0,344		0,306
41,22	78,76		112,3		140,7	127,2
33,75	44,47		61,54		81,19	70,55
53,27	90,45		128,1		162,6	145,5
41,49	81,29		118,6		153	136,2
46,99	89,79		128		160,4	145
0,6	1,73		3,48		5,6	4,48
0,45	1,74		3,71		6,18		3,71
0,11	0,21		0,31		0,4		0,35
0,1	0,23		0,58		0,93	0,75
4,08	6,73		10,9		15,9	13,3
42,92	83,06		117,1		144,5	131,7
0,91	0,93		0,92		0,9		0,91
0,77	0,87		0,88		0,87		0,88
/*211= 132		кВт;	{/,„ = _____
= 145	А; л = 0,9; cosrp =			0,8{
Значение			Мтах/Ми		находим	по	пср-
вы; 1	/еми	строкам		формуляра			(см.
табл. 6-26). Принимаем				51ф= 0,1 ;
	R =	a +	a ' r'2ls Kp = 0,726 +
	+	1,057' 0,088		=	1,0 Ом;
			0,1
	Л' = 0 +		ь' V s Kp =		0.877 Ом;

260