книги / Циклическая прочность и ползучесть металлов при малоцикловом нагружении в условиях низких и высоких температур

циклической ползучестью [216, 219,221,230, 238,2511, а разрушение, которое она вызывает, квазистатическим [5, 139, 238, 2741.

Интенсивность процессов циклической ползучести зависит от величины максимальных напряжений и степени асимметрии цикла, характера нагружения (мягкое или жесткое), частоты приложения нагрузки, циклических свойств материала и запаса его пластич­ ности.

Явление циклической ползучести и квазистатического разрушения чаще всего связано с условиями асимметричного мягкого нагру­ жения циклически стабильных или разупрочняющихся материалов. При симметричном мягком нагружении квазистатическое разруше­ ние также может иметь место, но только для циклических анизо­ тропных материалов оно наступает при больших амплитудах пла­ стической деформации [25, 95, 216]. Накопление пластической де­ формации происходит и при таком комбинированном малоцикловом нагружении, когда амплитуда нагрузки поддерживается постоян­ ной и осуществляется выдержка по времени при достижении ее максимальной растягивающей величины, а нагружение проводится со слежением по деформации. В этом случае при выдержке постоян­ ной поддерживается деформация, напряжения в процессе выдерж­ ки релаксируют и в результате релаксации происходит накопле­ ние пластической деформации. В условиях жесткого нагружения односторонняя деформация не накапливается и процессы цикличе­ ской ползучести не реализуются. Необходимо подчеркнуть, что ква­ зистатическое разрушение всегда обусловливается направленным пластическим деформированием, но не всегда накопление односто­ ронних деформаций сопровождается квазистатическим разрушени­ ем [144, 216, 221, 274]. Разрушение при циклической ползучести в малоцикловой области в общем случае может иметь усталостный характер. При этом накопленная пластическая деформация дости­ гает значительных величин [13, 25, 167, 2161, а разрушение проис­ ходит в результате образования и развития до критической величи­ ны усталостной трещины.

Наиболее рельефно процессы циклической ползучести протекают в металлах при их пульсирующем растяжении, которое является частным случаем асимметричного нагружения и характеризуется знакопостоянством нагрузки. При пульсирующем мягком нагруже­ нии циклические пластические деформации, определяемые по ши­ рине диаграмм циклического деформирования при нулевых напря­ жениях, в силу характера нагружения не проявляются, и в мятериаале может накапливаться только направленная деформация, как и при статической ползучести. При рассматриваемых условиях на­ гружения и деформирования кривые малоцикловой усталости по­ добны соответствующим кривым для симметричного нагружения, но смещены в область больших долговечностей [13, 94, 208, 211], они также характеризуются наличием участков квазистатического и усталостного разрушения, на границе между которыми наблюда­ ется изменение пластичности [69, 99, 148, 219, 2211.

В работах [54, 187, 222] на основе анализа большого объема экспериментальных данных описывается кривая малоцикловой уста­ лости для пульсирующего нагружения и анализируется ее взаимо­ связь с пластичностью материала и особенностями его деформиро­ вания и разрушения. Кривая малоцикловой усталости может быть разделена на три участка: неразрушения, циклической ползучести и усталостного разрушения при макропластической циклической деформации. Участок циклической ползучести в соответствии с ха­ рактером разрушения также называют участком квазистатического разрушения, а участок неразрушения — участком статиче­ ского излома.

На рис. 38 показана типичная кривая малоцикловой усталости титанового сплава, полученная при пульсирующем нагружении с

Рис. 38. Кривые малоцикловой усталости (а) и предельных деформаций (б) ти­ танового сплава ОТ4 при мягком пульсирующем нагружении (Т == 20° С, п = = 2 цикл/мин, г = 0).

частотой 2 цикл/мин, и соответствующая ей кривая предельных деформаций. В общем случае кривые малоцикловой усталости при пульсирующем и знакопеременном мягком нагружениях подобны, однако при пульсирующих нагрузках на кривых более развит по числу циклов участок квазистатического разрушения и четче вы­ ражена переходная область от одного вида разрушения к другому. Участок неразрушения характеризуется тем, что внутри его границ образцы не разрушаются: они разрушаются или на первом цикле при статическом нагружении, или после числа циклов, со­ ответствующих участку / циклической ползучести. На участке / квазистатическое разрушение наступает в результате циклической ползучести материала после реализации его пластичности, величина которой может быть больше или меньше остаточного удлинения, оп­ ределяемого при кратковременных испытаниях и соответствующего предельной кривой ординате Л/р = 0,5 цикла, или равна ему (при пульсирующем нагружении Л/р = 0,5 для статических испытаний на кратковременную прочность) [1691. Усталостное разрушение в рассматриваемых условиях, как правило, наступает на фоне весьма развитых односторонних деформаций.

Как уже отмечалось, при пульсирующих нагрузках направлен­ ное пластическое деформирование весьма интенсивно протекает

при напряжениях, соответствующих всей области малоцикловой усталости, в том числе и зоне усталостного разрушения. Особен­ ности процессов ползучести при циклическом пульсирующем и ста­ тическом нагружениях подобны [168, 221], и если рассматривать разрушение как кинетический процесс, связанный с характером деформирования материала [38—43, 158, 160], то справедливым бу­ дет постулате. Н. Журкова [41, 44] об идентичности процессов раз­ рушения при статических и изменяющихся нагрузках. Поэтому можно ожидать, что характер разрушения материала при цикличе­ ской ползучести, так же как и при статической, должен коррели­ ровать при прочих равных условиях со скоростью ползучести и долговечностью. В ряде исследований показано, что циклирование нагрузки в зависимости от температуры и формы цикла может при­ водить к увеличению [11, 64, 168, 242, 251, 262] или к уменьшению [3, 17, 37, 51, 149, 248] скорости ползучести. При квазистатическом разрушении длительная прочность изменяется различным образом, что объясняется различием в протекании процессов циклического упрочнения и разупрочнения [17, 51, 69, 238], влиянием обратного упругого последействия [242, 248, 274], деформационным старением [17, 242].

В усталостной зоне малоцикловой области в связи с несопостави­ мостью характера разрушения принципиально нельзя сравнивать длительную прочность при статическом и циклическом нагружениях. Для зоны усталостного разрушения можно рассматривать только влияние характера нагружения на интенсивность протекания про­ цессов циклической ползучести. При этом кривые ползучести для статического и циклического нагружений необходимо сопоставлять во временном масштабе только с учетом времени, в течение которого происходит направленное пластическое деформирование материала [17, 69]. Если такое сопоставление выполняется по числу циклов, то полученные результаты будут внутренне противоречивыми [64]. В работе [274] предлагается сопоставлять кривые ползучести для эффективных напряжений, под которыми понимают постоянные на­ пряжения, вызывающие за одно и то же время деформацию ползу­ чести, идентичную деформации, вызванной заданным циклическим напряжением. Для определения величины эффективного напряже­ ния в работе [274] принят ряд предположений, которые основыва­ ются на очевидных упрощениях и, как правило, не согласуются с особенностями деформирования материала при пульсирующих на­ грузках. Поэтому предлагаемый подход не получил дальнейшего развития, и при анализе и сопоставлении процессов статической и циклической ползучести оперируют кривыми ползучести во вре­ менном представлении с учетом максимальных напряжений цикла, так как разрушение при циклической ползучести и кинетика про­ цессов направленного пластического деформирования определя­ ются величиной именно максимальных напряжений цикла [5, 13, 95]. При высоких уровнях максимальных напряжений, обеспечиваю­ щих условия упруго-пластического деформирования металлов и

обусловливающих малую долговечность, влияние циклического из­ менения нагрузки выражено более четко, чем при низких уровнях напряжений и больших долговечностях [155].

В области малого числа циклов до разрушения при высоких тем­ пературах более существенную роль играют процессы обратного упругого последействия [248, 274], и в зависимости от интенсивности их протекания может наблюдаться как ускорение, так и замедление циклической ползучести по сравнению со статическим нагружением.

Процессы деформационного старения оказывают влияние на характер циклической ползучести соответствующих сплавов при большой длительности испытаний [64]. Ускорение процессов ползу­ чести при циклировании нагрузки также может быть связано с ак­ тивным деформированием материала в течение каждого цикла при переходе с нижнего уровня напряжений на верхний [64, 168]. И если обратное упругое последействие и деформационное старение прояв­ ляются преимущественно при высоких температурах, то активное деформирование материала оказывает влияние на ползучесть также при нормальной и низких температурах.

Анализ литературных данных показал, что закономерности цик­ лической ползучести в основном исследовались для высокотемпера­ турной области. Этой области температур посвящены также фунда­ ментальные труды [90, 119]. При этом большое внимание уделялось так называемой реверсивной ползучести, которая наблюдалась при знакопеременном деформировании материалов в условиях выдерж­ ки нагрузки на экстремальных уровнях [3, 18, 77, 212, 245, 252]. Циклическая анизотропия сплавов в условиях реверсивной ползу­ чести проявляется весьма четко [77,245], поэтому деформация ползу­ чести в полуциклах растяжения и сжатия, как правило, не совпа­ дает по величине. В результате этого при симметричном цикле нагружения могут накапливаться односторонние пластические де­ формации [212], характеризующие явление циклической ползучести. Неучет анизотропии деформационных свойств при реверсивной пол­ зучести [18] чаще всего связан с идеализацией расчетных схем, ис­ пользуемых для аналитического описания кинетики напряженнодеформированного состояния материалов при знакопеременном на­ гружении.

Следует отметить, что вопрос о взаимосвязи реверсивной (знако­ переменной) и циклической (направленной) ползучести является практически неизученным, так как до настоящего времени не изу­ чены самостоятельно эти два явления ползучести. И если для облас­ ти умеренных и высоких температур проводятся исследования, целью которых является решение отдельных проблем ползучести при повторных нагружениях, то область низших климатических и криогенных температур только начинает осваиваться как область исследования циклической ползучести и малоцикловой усталости конструкционных сплавов. Как показали наши исследования, в интервале температур от 20 до—196° С (и несколько ниже) особен­ ности протекания процессов циклической ползучести не претерпе-

вают качественных изменений. В этом интервале температур наблю­ дается соответствие между процессами циклической ползучести и разрушения, и количественное изменение одного процесса вызывает соответствующее изменение другого. Следовательно, для условий пульсирующего нагружения материала, так же как и при зна­ копеременных нагрузках, существует тесная взаимосвязь между кинетикой деформированного состояния материала и его разру­ шением.

На рис. 8, б показана типичная кривая циклической ползучести, характеризующая поцикловое изменение упруго-пластических де­

формаций при многократном

изме­

нении напряжений от 0 до

а тях.

J2t0,956„i I

|

|

При анализе

процессов цикличес­

Тщя

к-г

кой ползучести

в

дальнейшем бу­

/

[а=яЩ<%mB)-

max мм2

дем оперировать

кривыми,

описы­

-

вающими связь между накопленной

162(0,03(5у

пластической

деформацией

и чис­

168(0,913/}

•

i

/

1

У

60(0,8рьу\

лом

циклов

нагружения.

Семей­

f-

! ! /

/

;

1*■■-<

ство таких

кривых

ползучести для

2000

• ■ ■ ^ --

4000 6000 20000

32000

титанового сплава

ОТ4 показано

М}цикл

на

рис.

39.

Здесь наблюдаются

Рис. 39. Кривые циклической пол­

две четко

разграниченные

группы

зучести

сплава

ОТ4

(Т =

20° С,

кривых, соответствующих

различ­

п =

2 цикл/мин).

ному типу

разрушения. Если

про­

цесс ползучести .характеризуется наличием трех стадий, то раз­ рушение происходит квазистатическим образом. Усталостное раз­ рушение наступает на второй, установившейся стадии ползучести. Интенсивность процессов циклической ползучести в области уста­ лостного и квазистатического разрушений зависит от многих фак-

^гпах

вВ

ш

ОМ

ом

ом

ом

!0-3 W 8 10~7 10's W s Ш'4 Ю~3 JO'2 V, цикл

Рис. 40. Предельные кривые скоростей установившейся ползучести для легких сплавов:

I — В Т 1 -0 ; / / . I l l VI I , V I I I — В Т 6С

— B T 5 -1 (д н е м о д и ф и к а ц и и );	I V —	A T 2 -2 ; У — Д 2 0 -1 ;	VI	—	А М гб;
(д ве м о д и ф и к а ц и и ), I X, X —	В Т Н	(дие м о д и ф и к а ц и и );	X I	—	B T 3 -1 .

торов, однако определенный характер разрушения соответствует определенным скоростям ползучести (в дальнейшем при анализе будем, как принято в ползучести, оценивать интенсивность направ­ ленного накопления пластической деформации по скоростям ползу­ чести, определенным на установившихся стадиях). Так, на рис. 40

проиллюстрирована тесная взаимосвязь вида разрушения со ско­ ростью ползучести, которая является кинетической характеристи­ кой процесса разрушения. При скоростях ползучести выше 5 х

X КП6 мм/мм/цикл разрушение квазистатическое, а при меньших скоростях — усталостное.

					А
						А
7				о
	1	+	+ 4	■ ;	* ♦	♦
		$	А •	%	8 .*
			О
						□
						♦
						V	♦
						Г Ф	*
О	0,5	1	10	100	1000	f L	- L
						10000 Мр,цикл
Рис. 41.	Зависимость относительного			сужения	от долговечности (обозначения
те же, что и на рис. 40).

Следует подчеркнуть, что граница между областью квазистатического и усталостного разрушений фиксируется по изменению раз­ личных силовых и деформационных характеристик малоцикловой

усталости.

Как следует из данных, приведенных на рис. 39, при переходе через эту границу резко изменяется вид кривых циклической ползу­ чести: при незначительно отличающихся напряжениях (crmax = 68 и атах = 69 кгс/мм2) соответствующие кривые отличаются весьма заметно. Такое изменение характера деформирования и разрушения при переходе через граничные напряжения наблюдается для всех

исследованных сплавов независимо от их	циклических свойств.
В дальнейшем напряжения, при которых	происходит изменение

характера деформирования и разрушения материала, будем называть напряжениями перехода ап, а соответствующее им число циклов и скорость ползучести обозначать как N n и Vn. Следовательно, вели­ чины а п, Nu и Vn будут определять границу, разделяющую область малоцикловой усталости на зоны двух видов разрушения.

Очевидно, что при переходе от усталостного разрушения к квазистатическому изменению вида кривых ползучести будет соответ­ ствовать резкое увеличение накопленной до разрушения пластиче­ ской деформации, так как при квазистатическом разрушении реали­ зуются все три стадии ползучести, а при усталостном — только две.

					Т а б л и ц а 2
Взаимосвязь напряжении перехода и условного предела текучести при
температуре 20° С
	Материал	°п	ст0.2» кгс/мм2	ап. кгс/мм»	ав, кгс/мм2
		а0.2
Бикристалл Ni		2,60	5,6	14,5	19,8
Сталь 03Х13АГ19		2,52	31,0	78,5	78,5
АМгб		2,28	14,5	33,0	33,5
Монокристалл Мо		2,06	12,5	25,8	51,5
Сталь	Х18Н10Т	1,66	35,0	58,0	69,0
Сталь
03Х20Н16АГ6		1,64	39,5	65,0	74,5
ЭИ437БУ		1,47	71,0	104,5	109,0
Д20-1	Си —	1,34	31,5	42,0	43,5
Сплав		1,28
1,5%Со			23,0	29,5	36,5
1203		1,18	34,5	41,0	43,0
Ст.З		1,12	25,8	29,0	42,5
БрХ08		1,12	14,8	16,5	23,1
ВТ1-0*		1,09	28,5	31,0	40,5
Сталь	20	1,08	31,5	34,0	47,8
АЛ4		1,05	22,8	24,0	25,0
ВТ6С		1,03	96,5	99,0	107,5
ОТ4		0,99	68,5	68,0	75,0
ВТ14 *		0,99	95,0	94,0	101,5
ВТ6С*	15Г2АФДпс	0,98	92,5	91,0	99,0
Сталь		0,98	42,9	42,0	53,0
ВТЗ-1		0,98	118,5	116,0	125,5
АТ2-2		0,95	79,5	75,0	84,0
ВТ14		0,94	106,5	99,5	109,5
ВТ5-1 *		0,92	72,0	66,5	78,0
ВТ5-1		0,90	77,5	70,0	82,0
* Сплав подвергался		пескоструйной обработке.

Предельные кривые накопленной деформации при этом претерпева­ ют перелом (см. рис. 38), положение которого по долговечности со­ ответствует перелому на кривых малоцикловой усталости. При изме­ нении типа разрушения существенно изменяется величина и другой характеристики пластичности — относительного сужения. Ее умень­ шение при усталостном разрушении (рис. 41) вызвано тем, что даже при вязком доломе образца с трещиной локальные деформации весьма малы. Если же обеспечить при испытаниях условия перехо­ да усталостных трещин в хрупкие, то относительное сужение может быть близким к нулю.

Таким образом, наличие переломов на предельных кривых ха­ рактеристик пластичности коррелирует с изменением типа макроразрушеиия материала и фиксирует это изменение

Наряду с этим переломы на кривых малоцикловой усталости (см. рио. 38, а) и на предельных кривых скоростей ползучести (см. рис. 40) свидетельствуют о том, что изменение характера макрораз­

рушения вызвано изменением особенностей деформирования и раз­ рушения материала на структурном уровне. Действительно, пре­ дельные кривые скоростей ползучести иллюстрируют интенсивность таких процессов, которые не могут быть непосредственно связаны с актом окончательного разрушения. Поэтому соответствие характе­ ристик перехода, определяемых по этим кривым, соответствующим величинам, регистрируемым по кривым малоцикловой усталости, которые являются предельными кривыми разрушения, свидетель­ ствует о том, что существует тесная взаимосвязь между процессами деформирования, микро- и макроразрушения, и изменение одних процессов вызывает изменение других. Это и фиксируется по совпа­

дению характеристик		перехода.
что	Проведенный анализ		показал,		<Г			♦	1
	характеристики	перехода		не	1,0
								f
					0,8
					0,6		ВТ5-1
					0,4		Д2В-1
					0,2			А
					7 ^		BTI4
					О	0,2	0,4 0,6	0,8 N/Np
Рис. 42. Кривые малоцикловой усталости					Рис.	43. Приведенные		кривые
циклически упрочняющегося сплава Д20-1,					циклической		ползучести		при
циклически стабильного ВТ 14 и цикличес­					напряжениях атлх = 0,94ов.
ки разупрочияюшегося ВТ5-1			(Т =	20°С;
п =	2 цикл/мин).

коррелируют с механическими характеристиками материала, одна­ ко при этом наблюдается определенная взаимосвязь между напряже­ ниями перехода а п и пределом текучести металлов по параметру цик­ лических свойств. Как показано в табл. 2, для циклически стабиль­ ных сплавов (ОТ4, ВТ14, ВТ6С, ВТЗ-1, 15Г2АФДпс) напряжения перехода практически совпадают с пределом текучести, для цикли­ чески разупрочняющихся сплавов (ВТ5-1, АТ2-2) значения а п ниже а0,о и для циклически упрочняющихся (Д20-1, АМгб, БрХ08, Х18Н10Т, 03Х13АГ19, 03Х20Н16АГ6 и др.) — выше (химический состав, характер термообработки и механические характеристики всех исследованных сплавов приведены в приложении I). Однако, как уже отмечалось, процессы циклической ползучести весьма ин­ тенсивно протекают и при напряжениях ниже сгп, т. е, в области уста­ лостного разрушения, которой для циклически стабильных и раз­ упрочняющихся сплавов соответствует интервал напряжений, на­ много меньших предела текучести (рис. 42). Следовательно, нельзя говорить о том, что область малоцикловой усталости и уируго-

пластического деформирования материала совпадает с интервалом напряжений выше предела текучести. Такое утверждение справед­ ливо только для циклически упрочняющихся металлов и сплавов. Для циклически стабильных и разупрочняющихся металлов можно считать, основываясь на экспериментальных данных, что нижняя граница малоцикловой области совпадает с пределом упругости. Очевидно, что независимо от циклических свойств металлов верхняя граница малоцикловой области ограничена пределом прочности.

При расчете на прочность конструкций для повторного нагруже­ ния весьма важно уметь определять зоны квазистатического и уста­ лостного разрушений и диапазоны напряжений и долговечностей, при которых возможен переход от одного вида разрушения к дру­ гому. Эта необходимость вызвана тем, что в реальных конструкциях, материал которых работает, как правило, ниже предела упругости, имеются многочисленные источники концентрации напряжений, в зонах которых могут возникать превосходящие предел упругости напряжения. В результате в этих зонах происходит разрушение от малоцикловой усталости.

По диаграмме статического деформирования, даже зная величи­ ну предела текучести, нельзя предсказать, при каких напряжениях произойдет переход от одного вида разрушения к другому. Пове­ дение материала зависит не только от уровня действующих при циклировании напряжений, но в значительной степени определяется его способностью к деформационному упрочнению или разупрочнению, от которой зависит интенсивность накопления остаточной пластиче­ ской деформации, а следовательно, и долговечность материала. Это утверждение иллюстрируется на примере кривых циклической пол­ зучести трех сплавов с циклически контрастными свойствами (рис. 43). Кривые ползучести для рассматриваемых сплавов полу­ чены при одинаковых приведенных напряжениях цикла, равных для каждого из сплавов = 0,94ав. По оси ординат отложено отношение текущих значений пластической деформации к остаточ­ ному удлинению, а по оси абсцисс — отношение соответствующих им чисел циклов нагружения к числу циклов до разрушения для данного образца. Напряжения, для которых приведены кривые цик­ лической ползучести, выше условного предела текучести для каж­ дого из сплавов, однако характер разрушения при этом неодина­ ков. Образцы из циклически стабильного и разупрочняющегося сплавов ВТ14 и ВТ5-1 разрушились квазистатически с образовани­ ем шейки после реализации предельной пластичности. Для цикли­ чески упрочняющегося сплава Д20-1 характерно усталостное раз­ рушение, которое произошло после образования и развития до критической длины трещины. При этом скорость установившейся ползучести увеличивается на порядок при переходе от циклически

упрочняющегося сплава (2,4 10_(i мм/мм/цикл) к циклически ста­ бильному (2,5 10“ 5 мм/мм/цикл) и от последнего к циклически разупрочняющемуся (2,1 IQT4 мм/мм/цикл), а число циклов до

разрушения уменьшается и соответственно составляет 4770, 610 и 270 циклов.

Таким образом, для сплавов с различными циклическими свой­ ствами интенсивность процессов направленного пластического де­ формирования при одинаковых приведенных максимальных напря­ жениях цикла существенно отличается, а граничные значения ско­ ростей при переходе от одного вида разрушения к другому (см. рис. 40) не зависят от циклических свойств и практически совпада­ ют для исследованных сплавов при комнатной температуре с вели­

чиной порядка 5 10"6 мм/мм/цикл. Следовательно, управляя ско­ ростью циклической ползучести материала путем изменения уровня максимальных напряжений цикла, частоты нагружения или вре­ мени выдержки под нагрузкой, можно получать желаемый тип раз­ рушения и требуемую долговечность.

При переходе от квазистатического разрушения к усталостному, как уже отмечалось, происходит резкое уменьшение накопленной до разрушения пластической деформации, связанное с изменением характера макроразрушения материала. В квазистатической облас­ ти величина разрушающей деформации может быть больше, мень­ ше или равна остаточному удлинению б, определяемому при стати­ ческих испытаниях на кратковременную прочность и являющемуся табличной механической характеристикой пластичности материала. В работе [1871 подробно рассмотрен этот вопрос и отмечено, что одни авторы считают накопленную при квазистатическом разрушении пластическую деформацию большей остаточного удлинения, дру­ гие — равной последнему; установившейся точки зрения в этом вопросе нет. Подобные результаты получены нами при исследова­ нии большого числа металлов и сплавов в широком диапазоне низких температур [167, 168, 175, 180]. Как правило, накопленная пластическая деформация в рассматриваемом случае близка по ве­ личине к остаточному удлинению, однако при этом наблюдается не­ которая тенденция к зависимости ее от циклических свойств метал­ лов и сплавов [1691 (рис. 44). Для циклически упрочняющихся сплавов при комнатной температуре с увеличением числа циклов в квазистатической области может происходить уменьшение накоп­ ленной до разрушения деформации (сплав Д20-1), а для циклически разупрочняющихся — ее увеличение (сплав ВТ5-1). Циклически стабильные сплавы (ВТ 14) чаще всего характеризуются постоян­ ством накопленной деформации. Однако рассмотренная закономер­ ность не является всеобъемлющей, для каждого конкретного сплава и условий нагружения характер предельных кривых пластической деформации может быть различным. При этом необходимо отметить следующие наиболее часто встречающиеся особенности предельных кривых. В квазистатической области увеличение с числом циклов до разрушения накопленной пластической деформации наиболее типично для интервала нормальных и климатических температур (до —60° С), при температурах ниже —60° С вплоть до гелиевых (—269° С) наблюдается ее постоянство, и в этом случае величина