10233

29

Lк = 3вн	+ 2δогр, м;					(3.24)
к
Вк	=	Вквн		+	2δогр,	м.
(3.25)
Таблица 3.3 – Высота форм
					В метрах
Толщина изделия		Длина		Высота формы при способе
		поддона		производства
hи
		формы	агрегатно-поточном		стендовом
		Несиловые формы
≤ 0,1		≤ 7		hи + 0,15	hи + 0,15
		˃ 7		hи + 0,20	hи + 0,20
Св. 0,1 до 0,25 вкл.		≤ 7		hи + 0,20	hи + 0,15
		˃ 7		hи + 0,25	hи + 0,20
		≤ 4		hи + 0,20	hи + 0,15
Св. 0,25 до 0,45 вкл.		≤ 7		hи + 0,25	hи + 0,20
		˃ 7		hи + 0,30	hи + 0,20
Св. 0,45		≤ 4		hи + 0,25	hи + 0,15
		˃ 4		hи + 0,30	hи + 0,20
		Силовые формы
≤ 0,25		≤ 7		hи + 0,20	hи + 0,20
		˃ 7		hи + 0,25	hи + 0,20
Св. 0,25		≤ 7		hи + 0,25	hи + 0,20
		˃ 7		hи + 0,30	hи + 0,25

При спаренных камерах (т.е. с общей продольной стенкой) при внут-

ренней теплоизоляции наружная ширина одной камеры определяется по формуле

Вк = Вквн + 2δогр + δиз + δг, м.

(3.26)

То же при наружной теплоизоляции:

Вк

=

Вквн

+

δогр

+

δн.

30

(3.27)

3.9.7 Наружная высота пропарочной камеры без гидрозатвора и без крышки определяется по формуле

Нк	=	Нвн	+	Нпол	+	Нкр,	м,
		к
(3.28)

где Нпол – толщина пола камеры, м. Допускается принимать от 0,12

до 0,20 м;

Нкр – полная высота крышки камеры, м. См. п. 3.9.8.

3.9.8 Крышка пропарочной камеры представляет собой полую герме-

тичную конструкцию, состоящую из двух стальных листов, между кото-

рыми располагаются стальные профили, обеспечивающие жёсткость. Схе-

матично конструкция крышки показана на рисунке 3.5.

Стойка		Верхний лист			Стойка
				Стальные профили

i			i
		Нижний лист
	Уклон i = 0,005 – 0,015

Рисунок 3.5 – Принципиальная конструкция крышки пропарочной камеры

Уклон нижних листов необходим для исключения попадания капель конденсата с крышки на незатвердевшую бетонную поверхность. При до-

статочном уклоне капли должны стекать к краям крышки. Уклон выгоднее делать в поперечном направлении.

По периметру должны располагаться стальные профили, образую-

31

щие выступающие опоры для образования гидравлического затвора при установке в соответствующие швеллеры на стенках камеры – см. рисунки

3.6, 3.7.

Профиль (швеллер или двутавр) для продольных и поперечных внутренних рёбер подбирают по расчёту для обеспечения необходимой жёсткости крышки. Расстояние между ними должно определяться расчё-

том на жёсткость, но в данной курсовой работе его можно принимать от

1,5 до 2 м.

Швеллер [ 6,5 … 14 (= hшв, см)	Теплоизоляция
в
δ
а
кр из
δ
	кр
	Н
н
δ	оп
	h
Утеплитель
δст	δст

Стойка (из уголка)

Lкр (Вкр)
Рисунок 3.6 – Разрез крышки ямной пропарочной камеры
Крышка	Гидрозатвор (швеллер)
Направляющая стойка
	Вгз
	гз
	h

32

Рисунок 3.7 – Установка крышки на ямную пропарочную камеру

Профиль для стоек крышки выбирают так, чтобы при установке её в швеллер гидрозатвора между ним и нижним листом крышки оставался за-

зор не менее 10 мм:

hоп = hгз + (10 … 15), мм,

(3.29)

где hгз – ширина полок швеллера гидрозатвора (см. рисунок 3.7), мм. hгз зависит от номера швеллера гидрозатвора и определяется по таблице

3.4.

Таблица 3.4 – Характеристика стальных швеллеров серии У

	hгз	Толщи-	Масса по-			hгз	Толщи-	Масса по-
№ швел-	,	на стен-	гонного		№ швел-	,	на стен-	гонного
лера	м	ки	метра, кг		лера	м	ки	метра, кг
	м	а, мм				м	а, мм
6,5	36	4,4	5,9		14	58	4,9	12,3
8	40	4,5	7,05		16	64	5,0	14,2
10	46	4,5	8,59		18	70	5,1	16,3
12	52	4,8	10,4		20	76	5,2	18,4

Толщина нижнего и верхнего стальных листов – δн и δв соответ-

ственно, составляет от 2 до 3 мм.

Стыки между листами и стойками должны быть полностью проваре-

ны для исключения попадания влаги во внутреннее пространство крышки,

заполняемое теплоизоляционным материалом, например, керамзитовым гравием или минеральной ватой.

По расчётам требуемая толщина теплоизоляционного слоя не пре-

вышает 6 см, но внутреннее пространство крышки обычно заполняют пол-

ностью.

3.9.9 Длину и ширину крышки можно определить по формулам

		33
Lкр = 3вн	+ Вгз, м;	(3.30)
к
Вкр = Вквн + Вгз, м,		(3.31)

где Вгз – ширина гидрозатвора – высота швеллера (см. рисунок 3.7),

м.

Высота крышки составляет:

Нкр = НL + δв, м,

(3.32)

где НL – высота профиля стойки в случае, если он приваривается к верхнему листу крышки, м.

3.9.10При описании конструкции и принципа работы пропарочной камеры следует руководствоваться знаниями, полученными на лекциях, а

также учебной и научной литературой.

3.9.11Крышка представляет собой ярко выраженную неоднородную конструкцию с теплопроводными включениями – стальными стенками по периметру и рёбрами жёсткости. В учебной работе допускается принимать среднюю температуру наружной поверхности крышки от 35 до 40 °С, и ко-

эффициент теплопередачи через крышку Ккр рассчитывать по формуле

(3.13) без уточнения толщины теплоизоляционного слоя.

3.10 Теплотехнический расчёт пропарочной камеры

3.10.1Теплотехнический расчёт пропарочной камеры заключается в определении удельного расхода пара на ТО жби. Расчёт обычно ведётся на

1 м³ бетона изделий.

3.10.2Предварительно рассчитывается ряд показателей, необходи-

мых для дальнейших теплотехнических расчётов.

34

Объём бетона изделий в пропарочной камере:

7к	= Vб.и · Nи.ф · Nф.к, м³,	(3.33)
б

где Vб.и – объём бетона в жби, м³/шт.

Общий объём изделий в камере:

7к	= Vи · Nи.ф · Nф.к, м³.	(3.34)
и

Площадь стенок пропарочной камеры выше уровня пола:

Fст = 2(Lк + Вк) · (Нк – Нкр – Нподз), м²,

(3.35)

где Нподз – высота подземной части камеры, м.

Площадь верхней поверхности крышки:

Fкр = Lкр · Вкр, м².

(3.36)

Объём внутрикамерного пространства:

Vк = 3вн	· Ввн	· (Нвн	+ hоп + 0,005 + 0,25Ввн	·i), м³,	(3.37)
к	к	к	к

где 0,005 м – приблизительная толщина стенки швеллера гидроза-

твора;

i – уклон нижнего листа камеры;

0,25Ввнк ·i – слагаемое, учитывающее дополнительное простран-

ство под крышкой из-за уклона её нижнего листа, м.

Масса однослойного ограждения и пола камеры:

			35
mогр = (Lк · Вк – 3вн	· Ввн) · Нвн		· ρогр + Lк · Вк · Нпол · ρпол, кг, (3.38)
к	к	к

где ρогр – средняя плотность материала ограждения, кг/м³;

ρпол – средняя плотность материала пола. Для бетона и железобе-

тона допускается принимать ρпол = 2400 кг/м³.

Масса несущего слоя и пола многослойного ограждения одиночной камеры или камеры с внутренней теплоизоляцией в ряду смежных камер с общими продольными стенками (считается суммарная масса пола и сте-

нок, т.к. теплоёмкость материалов, из которых они обычно состоят, при-

мерно одинаковая – см. таблицу 3.5):

mн = 2(Lк + Вк – 2δн) · δн · Нвн	· ρн + Lк · Вк · Нпол · ρпол, кг,	(3.39)
к

где ρн – средняя плотность материала несущего слоя, кг/м³.

Масса несущего слоя и пола многослойного ограждения камеры с наружной теплоизоляцией:

mн = 2(Lк + Вк – 2δн – 4δиз – 4δг) · δн · Нвнк · ρн +

+ Lк · Вк · Нпол · ρпол, кг.

(3.40)

Масса теплоизоляционного слоя многослойного ограждения одиноч-

ной камеры или камеры с внутренней теплоизоляцией в ряду смежных ка-

мер с общими продольными стенками:

mиз	= 2(Lк + Вк – 4δн – 2δиз) · δиз	· Нвн	· ρиз, кг,
		к

(3.41)

где ρиз – средняя плотность теплоизоляционного материала, кг/м³.

Масса теплоизоляционного слоя многослойного ограждения крайней

36

камеры с наружной теплоизоляцией в ряду смежных камер с общими про-

дольными стенками:

mиз = (Lк + 2Вк – 4δг – 2δиз) · δиз · Нвн	· ρиз, кг.	(3.42)
к

Масса гидроизоляции многослойного ограждения одиночной камеры

или камеры с внутренней теплоизоляцией в ряду смежных камер с общими продольными стенками

mг = 2(Lк + Вк – 4δн – 4δиз – 2δг) · δг · Нвн	· ρг, кг,	(3.43)
к

где ρг – средняя плотность гидроизоляции, кг/м³. Для стали принима-

ется 7850 кг/м³.

Масса гидроизоляции многослойного ограждения крайней камеры с наружной теплоизоляцией в ряду смежных камер с общими продольными стенками:

mг = 2(Lк + Вк – 2δг) · δг · Нвн	· ρг, кг.	(3.44)
к

Масса стали крышки:

mкр,ст ≈ [Lкр · Вкр (δн + δв)] · 7850 + 2(Lкр + Вкр) · mL +

+ (Lкр · nш + Вкр · nдл) · m], кг,

(3.45)

где mL – масса погонного метра профиля стойки крышки, кг/м; nш – количество профилей по ширине крышки, шт.;

nдл – количество профилей по длине крышки, шт.;

m] – масса погонного метра профилей жёсткости крышки, кг/м.

Масса теплоизоляции крышки:

	37
mкр.из = Lкр · Вкр · δизкр · ρиз.кр, кг,	(3.46)

где δкриз внутренняя толщина крышки, равная высоте профиля жёст-

кости (см. рисунок 3.6), м;

ρиз.кр – средняя плотность теплоизоляционного материала крыш-

ки, кг/м³.

3.10.3 Расчёт расхода тепла на стадии подъёма температуры

3.10.3.1 Расход тепла на нагрев 1 м³ железобетонных изделий опре-

деляется по формуле

Q11 = [Cтв · (Щ + П + Ц) + Сст · Gа + Св · В] · (tc – tб), кДж/м³, (3.47)

где Ств, Сст, Св – соответственно, теплоёмкости твёрдых компонентов бетонной смеси, стальной арматуры и воды, кДж/(кг·К). Принимаются по таблице 3.5 или другим справочным данным;

Щ, П, Ц, В – расходы, соответственно, крупного заполнителя,

песка, цемента и воды на 1 м³ бетонной смеси, кг/м³;

Gа – расход стальной арматуры на 1 м³ жби, кг/м³. Рассчитывает-

ся по формуле (4.47);

tс – температура изотермической выдержки, °С;

tб – начальная температура бетона, °С. При отсутствии предвари-

тельного разогрева бетонной смеси она равна температуре окружающей среды: tб = tос.

Gа = Gа.и : Vб.и, кг/м³,

(4.48)

38

где Gа.и – расход арматуры на одно жби, кг/шт.; Vб.и – объём бетона в изделии, м³/шт.

Таблица 3.5 – Удельная теплоёмкость некоторых строительных материалов

	Удельная				Удельная
Материал	теплоёмкость,			Материал	теплоёмкость,
	кДж/(кг·К)				кДж/(кг·К)
Бетон (тяжёлый,
лёгкий, ячеистый),	0,84			Воздух	1,007*
строительный рас-
твор
Вата и плиты из				Кладка из керамическо-
	0,67			го или силикатного кир-	0,88
стеклянных волокон
				пича
Вата и плиты из
минеральных воло-	0,84			Пенополистирол	1,007*
кон
Вода	4,19			Сталь	0,48

Примечание – *В среднем в диапазоне температур от 10 °С до 80 °С.

3.10.3.2 Расход тепла на нагрев форм определяется по формуле

Q	1	=	8ф · ф.к · Сст	· (tc – tос), кДж/м³,	(3.49)
	2		7к
			б

где mф – масса формы, кг.

3.10.2.3 Расход тепла на нагрев внутрикамерных устройств (направ-

ляющих стоек, лестницы, решётки над сливом конденсата и т.п.) определя-

ется по формуле

Q	1	=	8в.у · Сст	· (tc – tос), кДж/м³,	(3.50)
	3		7к
			б