10371

теплоносителя (системы отопления) tг и tо, °С; располагаемый перепад давления на вводе тепловых сетей в тепловой пункт здания ∆Ртс, МПа или бар. Последний параметр является контрольным, так как при выборе теплообменника необходимо удостовериться, чтобы величина ∆Ртс была больше на 10 % по сравнению с суммарными потерями давления со стороны первичного теплоносителя (теплообменника ∆Рто, расходомера счетчика теплоты, регулятора перепада давления или регулятора давления, фильтров, арматуры и трубопроводов). До выполнения гидравлического расчета системы отопления следует разработать комплексную функциональную схему автоматизации системы отопления и теплового пункта, которая после выполнения проекта отопления и вентиляции здания станет основой для составления «Задания на разработку проекта автоматизации системы отопления и вентиляции здания».

3.6.3. Основные принципы гидравлического расчета системы отопления

Бесшумность работы проектируемой системы отопления необходимо обеспечить при любых режимах ее эксплуатации. Механический шум возникает из-за температурного удлинения трубопроводов при отсутствии компенсаторов и неподвижных опор на магистралях и стояках системы отопления. При использовании стальных или медных труб шум распространяется по всей системе отопления, независимо от расстояния до источника шума вследствие высокой звукопроводности металлов.

Гидравлический шум возникает из-за значительной турбулизации потока, возникающей при повышенной скорости движения воды в трубопроводах и при значительном дросселировании потока теплоносителя регулирующим клапаном. Поэтому на всех этапах конструирования и гидравлического расчета системы отопления, при подборе каждого регулирующего и балансового клапанов, при подборе теплообменников и насосов, при анализе температурных удлинений трубопроводов необходимо учитывать возможный источник и уровень возникающего шума с целью выбора соответствующего для задаваемых исходных условий оборудования и арматуры.

Целью гидравлического расчета, при условии использования располагаемого перепада давления на вводе системы отопления, является:

-определение диаметров участков системы отопления;

-подбор регулирующих клапанов, устанавливаемых на ветках, стояках и подводках отопительных приборов;

-подбор перепускных, разделительных и смесительных клапанов;

-подбор балансовых клапанов и определение величины их гидравлической настройки. При пусковой наладке системы отопления балансовые клапаны настраиваются на проект-

ные параметры настройки.

Прежде, чем приступить к гидравлическому расчету, необходимо на схеме системы отопления обозначить расчетную тепловую нагрузку каждого отопительного прибора, равную тепловой расчетной нагрузке помещения Qпом. При наличии двух и более отопительных приборов в помещении необходимо разделить величину расчетной нагрузки Qпом между ними.

Затем следует выбрать основное расчетное циркуляционное кольцо. Каждое циркуляционное кольцо системы отопления представляет собой замкнутый контур последовательных участков, начиная от напорного патрубка циркуляционного насоса и заканчивая всасывающим патрубком циркуляционного насоса.

Воднотрубной системе отопления количество циркуляционных колец равно числу стояков или горизонтальных веток, а в двухтрубной – количеству отопительных приборов. Балансовые клапаны необходимо предусматривать для каждого циркуляционного кольца. Поэтому в однотрубной системе отопления количество балансовых клапанов равно числу стояков или горизонтальных веток, а в двухтрубной – количеству отопительных приборов, где балансовые вентили устанавливают на обратной подводке отопительного прибора.

Вкачестве основного расчетного циркуляционного кольца принимают:

- в системах с попутным движением теплоносителя в магистралях: для однотрубных систем – кольцо через наиболее нагруженный стояк, для двухтрубных систем – кольцо через ниж-

260

ний отопительный прибор наиболее нагруженного стояка. Затем выполняется расчет циркуляционных колец через крайние стояки (ближний и дальний);

-в системах с тупиковым движением теплоносителя в магистралях: для однотрубных систем – кольцо через наиболее нагруженный из самых удаленных стояков, для двухтрубных систем – кольцо через нижний отопительный прибор наиболее нагруженного из самых удаленных стояков. Затем выполняется расчет остальных циркуляционных колец;

-в горизонтальных системах отопления;

-кольцо через наиболее нагруженную ветвь нижнего этажа здания.

Следует выбрать одно из двух направлений гидравлического расчета основного циркуляционного кольца.

Первое направление гидравлического расчета состоит в том, что диаметры труб и потери давления в кольце определяются по задаваемой оптимальной скорости движения теплоносителя на каждом участке основного циркуляционного кольца с последующим подбором циркуляционного насоса. Скорость теплоносителя в горизонтально проложенных трубах следует принимать не ниже 0,25 м/с, чтобы обеспечить удаление воздуха из них. Рекомендуется принимать оптимальную расчетную скорость движения теплоносителя для стальных труб – до 0,3...0,5 м/с, для медных и полимерных труб – до 0,5...0,7 м/с, при этом ограничиваясь величиной удельной потери давления на трение R не более 100...200 Па/м. Максимально допустимые значения скорости воды, обеспечивающие бесшумность работы системы, приведены в табл. 3.14.

Таблица 3.14

Максимально допустимые значения скорости воды, обеспечивающие бесшумность работы системы

Допустимый	Допустимая скорость движения воды, м/с, в трубах при коэффициен-
эквивалентный	тах местных сопротивлений узла отопительного прибора или стояка с
уровень шума,			арматурой
дБ	до 5	10	15	20	30
30	1,5	1,2	1,0	0,8	0,65
40	1,5	1,5	1,5	1,5	1,2

На основании результатов расчета основного кольца производится расчет остальных циркуляционных колец путем определения располагаемого давления в них и подбора диаметров по ориентировочной величине удельных потерь давления Rср (методом удельных потерь давления).

Первое направление расчета применяется, как правило, для систем с местным теплогенератором, для систем отопления при их независимом присоединении к тепловым сетям, для систем отопления при зависимом присоединении к тепловым сетям, но недостаточном располагаемом давлении на вводе тепловых сетей (кроме узлов смешения с элеватором).

Требуемый напор циркуляционного насоса Рн, Па, необходимый для подбора типоразмера

циркуляционного насоса, следует определять в зависимости от вида системы отопления:
- для вертикальных однотрубных и бифилярных систем по формуле:
Рн = ∆Pс.о. – Ре;	(3.52)
- для горизонтальных однотрубных и бифилярных, двухтрубных систем по формуле:
Рн = ∆Pс.о. – 0,4Ре,	(3.53)
где ∆Pс.о. – потери давления в основном расчетном циркуляционном кольце, Па;

Ре – естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения воды в отопительных приборах и трубах циркуляционного кольца, Па.

261

Второе направление гидравлического расчета состоит в том, что подбор диаметров труб на расчетных участках и определение потерь давления в циркуляционном кольце производится по изначально заданной величине располагаемого циркуляционного давления для системы отопления. В этом случае диаметры участков подбираются по ориентировочной величине удельных потерь давления Rср (методом удельных потерь давления). По такому принципу проводится расчет систем отопления с естественной циркуляцией, систем отопления с зависимым присоединении к тепловым сетям (со смешением в элеваторе; со смесительным насосом на перемычке при достаточном располагаемом давлении на вводе тепловых сетей; без смешения при достаточном располагаемом давлении на вводе тепловых сетей).

В качестве исходного параметра гидравлического расчета необходимо определить величину располагаемого циркуляционного перепада давления ∆Pр, которое в системах естественной циркуляцией равно

∆Pр = Ре,

(3.54)

ав насосных системах определяется в зависимости от вида системы отопления:

-для вертикальных однотрубных и бифилярных систем по формуле:

∆Pр = Рн + Ре;	(3.55)
- для горизонтальных однотрубных и бифилярных, двухтрубных систем по формуле:
∆Pр = Рн + 0,4Ре.	(3.56)

3.6.4. Последовательность гидравлического расчета системы отопления и подбора регулирующих и балансовых клапанов

Рекомендуется следующая последовательность выполнения расчета основного циркуляционного кольца:

-кольцо разбивают на последовательные участки. Участком называют часть трубопровода циркуляционного кольца постоянного диаметра с постоянным расходом теплоносителя. Участки нумеруют, определяют их длину с точностью 0,1 м, вычисляют расчетную тепловую нагрузку участков Qt, вычисляют расчетный расход теплоносителя G в расчетном участке;

-если принимается первое направление расчета, то диаметры участков подбирают по расчетному расходу теплоносителя G, задавшись оптимальной скоростью движения теплоносителя. При этом рекомендуется ограничиваться величиной удельной потери давления на трение R не более 100...200 Па/м;

-если выбрано второе направление расчета, то диаметры участков подбирают методом удельных потерь по расчетному расходу теплоносителя G на участке, ориентируясь либо по средней величине удельных потерь давления Rср., либо по задаваемой скорости воды с последующим подбором балансовых клапанов на требуемое сопротивление клапана;

-суммарные потери давления в системе отопления ∆Pс.о, определяют по формуле:

∆Pс.о = Σ∆Pоборуд. + Σ∆Pуч. + ∆Pрег.уч.,

(3.57)

где Σ∆Pоборуд. – сумма потерь давления в котле (теплообменнике), регулирующих клапанах теплового узла (в открытом состоянии), расходомерах теплового узла и другого оборудовании, Па;

Σ∆Pуч. – сумма потерь давления в последовательных расчетных участках расчетного циркуляционного кольца, Па;

∆Pрег.уч. – потери давления на «регулируемом участке» расчетного циркуляционного кольца, Па. Характер распределения потерь давления в циркуляционном кольце показан на рис. 3.9. «Регулируемым участком» циркуляционного кольца является та часть трубопровода с

отопительными приборами и арматурой, на которую оказывает влияние работа балансовых, термостатических или регулирующих клапанов.

В двухтрубных системах отопления «регулируемым участком» является отопительный прибор с подводками, арматурой и т. п.

262

Рис. 3.9. Схема распределения потерь давления в циркуляционном кольце

В однотрубных системах отопления в качестве «регулируемого участка» может рассматриваться стояк (или однотрубная ветвь горизонтальной системы отопления), если на нем предусматривается установка балансового клапана или регулятора расхода.

Потери давления на «регулируемом участке» ∆Pрег.уч., Па, определяются по:

∆Pрег.уч. = ∆ррег.уч. + (Σ∆Pкл.)рег.уч., (3.58)

где ∆ррег.уч. – потеря давления в трубопроводах «регулируемого участка», Па;

∆Pкл – расчетная потеря давления в термостатическом или балансовом клапане, Па.

Потери давления на участке ∆Pуч., а также потери давления в трубопроводах «регулируемого участка» ∆ррег.уч. вычисляются с помощью метода удельных потерь давления как сумма потерь давления на преодоление сил трения (потери по длине) и сил инерции (местные сопротивления) по формуле:

∆Pуч. = lучR + Z,

(3.59)

где lуч – длина участка, м;

R – удельная потеря давления на трение, Па/м;

Z = f (Σξ) – потери давления на местные сопротивления, Па; Σξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Выбор типоразмера, регулирующего или балансового клапана, производится по величине его пропускной способности kv, м3/ч, которая является технической характеристикой клапана, отражаемой в его нормали. Значение пропускной способности kv выражает объемный расход протекающей через клапан воды плотностью 1000 кг/м3 при создании перепада давления на нем 1 бар (100 кПа или 0,1 МПа).

Методика подбора регулирующих клапанов зависит от функционального назначения клапана и его конструктивных особенностей. Исходя из этого, регулирующую арматуру условно подразделяем на две основные группы:

-1-я группа универсальной арматуры, не имеющей гидравлической настройки;

-2-я группа – арматура, имеющая в своей конструкции устройства по настройке гидравлического сопротивления на требуемое значение.

Для определения потери давления ∆Pкл, Па, клапанов, относящихся к 1-й группе, можно использовать расчетную формулу:

∆Pкл = 0,1(G/kv)2,

(3.60)

где G – расчетный расход теплоносителя на участке, кг/ч;

kv – пропускная способность, м3/ч, соответствующая данному клапану, расчетный вид номограммы которой показан на рис. 3.10, а.

263

Ключ пользования номограммой показан на рис. 3.10, а штриховой линией. По расчетному расходу воды на пересечении с графической характеристикой клапана 2К определяется потеря давления в нем ∆Pкл, а на продолжении графической характеристики до пересечения с ординатой ∆Pкл = 100 кПа – контрольная величина пропускной способности клапана kv, м3/ч. Для пропуска через клапан расчетного расхода теплоносителя Gуч принимается положение штока 2К, исходя из соображений достаточности хода штока в сторону открытия при «натопе» помещения, а также достаточности хода штока в сторону закрытия при автоматическом уменьшении расхода воды вследствие вероятного появления в помещении тепловых возмущающих воздействий.

При подборе клапанов, относящихся ко 2-ой группе, и определении гидравлической настройки клапана можно использовать формулу для определения требуемого значения пропускной способности

kv G/(10∆Pкл)0,5,

(3.61)

где ∆Pкл – расчетная требуемая потеря давления на балансовом клапане, Па.

Полученное по формуле (3.61) значение kv является достаточным проектным решением, т. к. позволяет произвести подбор клапана или его замену на клапан иного типа.

При подборе конкретного типа клапана, а также для определения значения его гидравлической настройки n, необходимо пользоваться соответствующей данному клапану расчетной номограммой, общий тип которой показан на рис. 3.10, б.

Рис. 3.10. Определение гидравлических характеристик клапанов: а – схема определения расчетного сопротивления клапана 1-ой группы по заданному расчетному расходу воды на участке; б – схема подбора клапана 2-ой группы и определения его гидравлической настройки по задаваемым значениям потери давления в нем и расходу воды на участке

Ключ пользования номограммой показан на рис. 3.10, б штриховыми линиями. На пересечении линий построения расчетного расхода воды G и заданной потери давления в клапане ∆Pкл определяется требуемая графическая характеристика с соответствующей величиной гидравлической настройки n, а на продолжении графической характеристики до пересечения с ординатой ∆Pкл = 100 кПа – величина требуемой пропускной способности клапана kv, м3/ч.

Для обеспечения оптимальной и качественной балансировки циркуляционных колец между собой, следует придерживаться следующих рекомендаций при подборе и определении гидравлической настройки балансовых клапанов:

264

- при гидравлическом расчете следует стремиться к тому, чтобы для всех регулируемых участков системы отопления в максимально полной мере использовался весь диапазон гидравлических настроек n, не затрагивая значений, близких к полному открытию и закрытию клапана (см. диапазон «А» на рис. 3.10, б).

Для этого при расчете основного циркуляционного кольца используется первое направление гидравлического расчета (позадаваемой оптимальной скорости движения теплоносителя). Учитывая, что основное циркуляционное кольцо имеет наибольшую тепловую нагрузку регулируемого участка и является наиболее протяженным, следует задаться значением гидравлической настройки балансового клапана в пределах диапазона «А», но ближе к большему открытию клапана (см. диапазон «Б» на рис. 3.10, б). По расчетному расходу воды G0 на пересечении с графической характеристикой клапана n0 определяется потеря давления в нем Pкл.0, а на продолжении графической характеристики до пересечения с ординатой Pкл = 100 кПа – расчетная величина пропускной способности клапана kv0, м3/ч (рис. 3.10, б);

- расчет остальных циркуляционных колец выполняется с использованием второго направления гидравлического расчета (по величине располагаемого циркуляционного давления). В результате этих расчетов выявляются требуемые значения Pкл.i для всех балансовых клапанов остальных регулируемых участков;

- по исходным значениям Gi и Pкл.i для всех балансовых клапанов остальных регулируемых участков определяется требуемая величина гидравлической настройки ni и требуемое значение пропускной способности клапана kvi путем графических построений, показанных на рис. 3.10, б.

3.6.5. Особенности гидравлического расчета горизонтальных систем отопления при скрытой прокладке трубопроводов

Расчет горизонтальных систем отопления выполняется в соответствии с вышеизложенной методикой. Особенности гидравлического расчета связаны с особенностями конструирования системы отопления. Нагревательные элементы горизонтальной системы отопления (отопительные приборы, отопительные контуры напольного отопления и т. п.) подсоединяются к системе отопления через распределитель, который как бы разбивает систему отопления на две системы: систему теплоснабжения распределителей (между тепловым пунктом и распределителями) и систему отопления от распределителей (между отопительными приборами и распределителем).

Таким образом, схема системы отопления выполняется, как правило, в виде раздельных

схем:

-схема системы теплоснабжения распределителей;

-схемы систем отопления от распределителей.

Особенность гидравлического расчета заключается в следующем. 1. На вводе каждого из распределителей проектируется:

-автоматический регулятор расхода (или вентиль балансовый) – для однотрубных систем отопления;

-автоматический регулятор перепада давления – для двухтрубных систем отопления.

2.В качестве основного расчетного циркуляционного кольца выбирают кольцо через самый нагруженный отопительный прибор (или отопительный контур) наиболее нагруженного распределителя.

3.Выполняется гидравлический расчет системы отопления от распределителя до отопительных приборов с использованием первого направления расчета.

4.Выполняется гидравлический расчет системы теплоснабжения распределителей с использованием первого направления расчета.

5.Выполняется гидравлический расчет всех систем отопления от распределителей до отопительных приборов.

6.Производится подбор гидравлических настроек регуляторов расхода или регуляторов перепада давления, монтируемых на вводе каждого из распределителей.

265

3.7. Тепловой расчет отопительных приборов

Перед тепловым расчетом отопительных приборов необходимо выбрать и сконструировать систему отопления, знать параметры теплоносителя в системе отопления, выбрать тип прибора и место его установки [2].

Площадь поверхности теплообмена приборов Aпр, м2, определяют по формуле:

A		Qпр Qтр	β ,	(3.62)
пр		kпр tт tв	1

где: Qпр – тепловая нагрузка прибора, Вт;

Qтр – суммарная теплоотдача в пределах помещения открыто проложенных труб, Вт; kпр – коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Вт/(м2∙°С);

tт – средняя температура теплоносителя в приборе, °С; tв – температура окружающей среды, °С;

β1 – коэффициент, учитывающий охлаждение теплоносителя в трубах до рассматриваемого прибора.

Теплоотдачу открыто проложенных трубопроводов допускается определять по приближенной формуле:

Qтр qвlв qгlг ,

(3.63)

где: qв и qг – теплоотдача 1 м вертикально или горизонтально проложенных труб [20], Вт/м; lв и lг – длины вертикальных и горизонтальных труб в помещении, м.

Число секций в приборе n, шт., определяют по формуле:

n	Aпрβ2	,	(3.64)
	acβ3

где: aс – площадь поверхности теплообмена одной секции радиатора, принятого к установке, м2; β2 – коэффициент, учитывающий способ установки прибора; β3 – коэффициент, учитывающий число секций в приборе.

При округлении числа секций в радиаторе до целого числа расчетную площадь поверхности теплообмена можно уменьшить не более чем на 0,1 м2.

Тепловой расчет отопительных приборов ведут в табличной форме (табл. 3.15).

Таблица 3.15 Форма заполнения таблицы теплового расчета нагревательных приборов

	Наименование				kпр,
		Qтр, Вт	tв, °С	tт, °С	Вт/	β1	β2	β3	Aпр, м2	aс, м2	n, шт.
	помещения
					(м2∙°С)
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11

266

Список используемой литературы

1.Махов, Л.М. Отопление / Л.М. Махов. – М.: АСВ, 2014. – 400 с.

2.СП 60.13330.2016. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003.

3.Покотилов, В.В. Системы водяного отопления. / В.В. Покотилов. – Вена, 2011. – 159 с.

4.Зайцев, О.Н. Проектирование систем водяного отопления (пособие для проектировщиков, инженеров и студентов технических вузов) / О.Н. Зайцев, А.П. Любарец. – Вена, 2008. – 200 с.

5.Пырков, В.В. Современные тепловые пункты. Автоматика и регулирование / В.В. Пырков. – Киев: Таки справи, 2008. – 252 с.

6.СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов.

7.Применение средств автоматизации Danfoss в тепловых пунктах систем централизованного теплоснабжения зданий. Пособие по проектированию. М.: ООО «Данфосс»,

2016 – 66 с.

8.СП 124.13330.2012. Тепловые сети. Актуализированная редакция СНиП 41- 02-2003.

9.Постановление Правительства Российской Федерации от 18.11.2013 г. № 1034 г. «О коммерческом учете тепловой энергии, теплоносителя».

10.Федеральный закон от 27.07.2010 г. № 190-ФЗ «О теплоснабжении».

11.Федеральный закон от 23.11.2009 г. № 261-ФЗ «Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации».

12.СанПиН 2.1.4.1074-01. Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества. Гигиенические требования к обеспечению безопасности систем горячего водоснабжения.

13.СП 30.13330.2016. Внутренний водопровод и канализация зданий. Актуализированная редакция СНиП 2.04.01-85*.

14.Шевелев, Ф.А. Таблицы для гидравлического расчета стальных, асбестоцементных, пластмассовых и стеклянных водопроводных труб / Ф.А. Шевелев. – М.: Стройиздат, 1973. – 112 с.

15.Лукиных, А.А. Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад. Н.Н. Павловского / А.А. Лукиных, Н.А. Лукиных. – М.: Стройиздат, 1974. – 156 с.

16.СП 31.13330.2012. «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. Актуализированная редакция СНиП 2.04.02-84».

17.СП 32.13330.2012. «Канализация. Наружные сети и сооружения. Актуализированная редакция СНиП 2.04.03-85».

18.Богословский, В.Н. Строительная теплофизика / В.Н. Богословский. – М: Высшая школа. 1982. – 415 с.

19.Богословский, В.Н. Отопление и вентиляция: Учебник для вузов. В 2-х ч. Ч. 2. Вентиляция / В.Н. Богословский, В.И. Новожилов, В.Д. Симаков, В.П. Титов; под ред. В.Н. Богословского. – М.: Стройиздат, 1976. – 439 с.

20.Богословский, В.Н. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч. 1, Отопление / В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др., под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. – М.: Стройиздат, 1990. – 344 с.

21.Богословский, В.Н. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3 Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1 / В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин и др.; под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера.

–М.: Стройиздат, 1992. – 319 с.

22.Богословский, В.Н. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение / В.Н. Богословский, О.Я. Кокорин, Л.В. Петров, под ред. В.Н. Богословского. – М.: Стройиздат, 1985.

–367 с.

267

23.Каменев, П.Н. Вентиляция / П.Н. Каменев, Е.И. Тертичник. – М.: АСВ, 2014. – 624 с.

24.Нестеренко, А.В. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха./ А.В. Нестеренко. – М.: Высшая школа, 1971. – 459 с.

25.Посохин, В.Н. Вентиляция / В.Н. Посохин, Р.Г. Сафиуллин, В.А. Бройда. – М.: АСВ, 2015. – 624 с.

26.Александров, А.А. Справочные таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара / А.А. Александров, Б.А. Григорьев. – М.: МЭИ, 1999. – 168 с.

27.Пособие 7.91 к СНиП 2.04.05-91. Схемы прокладки воздуховодов в здании. М.: Промстройпроект, 1993.

28.ВСН 353-86. Проектирование и применение воздуховодов из унифицированных деталей. М.: Минмонтажспецстрой СССР, 1986.

29.ГОСТ 12.1.005. Система стандартов безопасности труда. Воздух рабочей зоны. Общие санитарно-гигиенические требования. – М.: Госстандарт, 1985. – 81 с.

30.Полосин, И.И. Инженерные системы зданий и сооружений [Текст]: учеб. пособие для студ. / И.И. Полосин, В.Ю. Хузин, М.Н. Жерлыкина. – М.: «Академия», 2012. – 304 с.

31.Тихомиров, К.В. Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция [Текст]: учеб. для вузов. / К.В. Тихомиров, Э.С. Сергеенко. – М.: Стройиздат, 1991. – 480 с.

32.СНиП 2.01.01-82. «Строительная климатология и геофизика» / Госстрой СССР. – М.: Стройиздат. 1983. – 136 с.

33.СНиП 23-01-99. «Строительная климатология» / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП,

1999. – 58 с.

34.ГОСТ 30494-2011. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях [Текст] / Госстрой России. – М.: ГУН ЦПП, 2004. – 7 с.

35.ГОСТ 21.602-2003. Правила выполнения рабочей документации отопления, вентиляции и кондиционирования [Текст]: / Госстрой России. – М.: ФГУП ЦПП, 2004. – 38 с.

36.СанПиН 2.1.2.1002-00. «Санитарно-эпидемиологические требования к жилым зданиям и помещениям». – М.: Федеральный центр Госсанэпиднадзора Минздрава России,

2001. – 23 с.

37.СП 50.13330.2012. Тепловая защита зданий. – М.: Минрегион России, 2012. – 77 с.

38.ГОСТ 12.1.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны. – М.: Стандартинформ, 2005. – 48 с.

39.Правила устройства электроустановок (ПУЭ). Издательство седьмое.

40.Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей. Утв. приказом Минэнерго России № 6 от 13.11.2003 г.

41.ПОТ Р М-016-2001. «Межотраслевые правила по охране труда (правила безопасности) при эксплуатации электроустановок». Утв. мин. труда и соц. разв. РФ 05.01.2001 г.

42.Инструкция по применению и испытанию средств защиты, используемых в электроустановках. Утв. приказом Минэнерго России № 261 от 30.06.2003 г.

43.РД 153-34.0-03.702.99. Межотраслевая инструкция по оказанию первой помощи при несчастных случаях на производстве.

44.СанПиН 2.2.4.548-96. «Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений: Санитарные правила и нормы». – М.: Информационно-издательский центр Минздрава России, 2001. – 20 с.

45.АЗ-782. Руководство по проектированию отопления и вентиляции предприятий машиностроительной промышленности. Гальванические и травильные цеха. – М.: Госстрой

СССР, 1978. – 22 с.

46.АЗ-499и. Системы отопления и вентиляции в производственных предприятиях различных отраслей промышленности. Рекомендации по проектированию отопления и вентиляции заготовительных и сборочно-сварочных цехов. – М.: Госстрой СССР, 1972. – 23 с.

47.Рысин, С.А. Вентиляционные установки машиностроительных заводов. Справочник / С.А. Рысин. – М.: Машиностроение, 1964. – 704 с.

268

48.АЗ-202. Рекомендации по проектированию отопления и вентиляции окрасочных цехов и участков. – М.: Госстрой СССР, 1980. – 19 с.

49.АЗ-361и. Указания по проектированию отопления и вентиляции в производственных предприятиях бумажной и деревообрабатывающей промышленности. Производство мебели. – М.: Госстрой СССР, 1969. – 17 с.

50.ОНТП 16-86. Общесоюзные нормы технологического проектирования термических участков, цехов, производств предприятий машиностроения, приборостроения и металлообработки. – М.: ВНИИТЭМР, 1987. – 104 с.

51.СП 31-112-2004. «Физкультурно-спортивные залы. Ч. 1». – М.: ФГУП ЦПП, 2005. – 136 с.

52.СП 31-112-2004. «Физкультурно-спортивные залы. Ч. 2». – М.: ФГУП ЦПП, 2005. – 84 с.

53.СП 31-112-2004. «Физкультурно-спортивные залы. Ч. 3. Крытые ледовые арены». – М.:

ОАО «ЦПП», 2005. – 100 с.

54.СП 31-113-2004. «Бассейны для плавания». – М.: ФГУП ЦПП, 2005. – 68 с.

55.Справочное пособие к СНиП 2.08.02-89. Проектирование предприятий бытового обслуживания населения. – М.: Стройиздат, 1992. – 42 с.

56.Справочное пособие к СНиП 2.08.02-89. Проектирование предприятий общественного питания. – М.: Стройиздат, 1992. – 109 с.

57.Справочное пособие к СНиП 2.08.02-89*. Проектирование предприятий розничной торговли. – М.: Стройиздат, 1992. – 54 с.

58.СанПиН 2.1.2.2631-10. Санитарно-эпидемиологические требования к размещению, устройству, оборудованию, содержанию и режиму работы организаций коммунальнобытового назначения, оказывающих парикмахерские и косметические услуги: Сани- тарно-эпидемиологические правила и нормы. – М.: Федеральный центр гигиены и эпидемиологии Роспотребнадзора, 2010. – 27 с.

59.СП 44.13330.2011. Административные и бытовые здания. Актуализированная редак-

ция СНиП 2.09.04-87. – М.: ОАО «ЦПП», 2011. – 25 с.

60.СП 12-95. Инструкция по проектированию объектов органов внутренних дел (милиции) МВД России. – М.: МВД России, 1995. – 89 с.

61.СанПиН 2.4.2.2821-10. Санитарно-эпидемиологические требования к условиям и организации обучения в общеобразовательных учреждениях.

62.СП 118.13330.2012. Общественные здания и сооружения. Актуализированная редакция СНиП 31-06-2009. – М.: ФАУ «ФЦС», 2014. – 71 с.

63.СанПиН 2.4.1.3049-13. Санитарно-эпидемиологические требования к устройству, содержанию и организации режима работы дошкольных образовательных организаций: Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы. – М.: Федеральный центр гигиены и эпидемиологии Роспотребнадзора, 2014. – 79 с.

64.СанПиН 2.1.3.2630-10. Санитарно-эпидемиологические требования к организациям, осуществляющим медицинскую деятельность: Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы. – М.: Федеральный центр гигиены и эпидемиологии Роспотребнадзо-

ра, 2010. – 255 с.

65.СП 55.13330.2011. Дома жилые одноквартирные. Актуализированная редакция СНиП

31-02-2001. – М.: ОАО «ЦПП», 2011. – 16 с.

66.СП 31-106-2002. Проектирование и строительство инженерных систем одноквартирных жилых домов. – М.: ФГУП ЦПП, 2002. – 22 с.

67.СП 54.13330.2011. Здания жилые многоквартирные. Актуализированная редакция СНиП 31-01-2003. – М.: ОАО «ЦПП», 2011. – 35 с.

68.ТСН 23-301-973. Строительная климатология для пунктов Нижегородской области.

69.СП 131.13330.2012. Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП

23-02-99*. – М.: ФАУ «ФЦС», 2015. – 119 с.

70.СП 230.1325800.2015 Конструкции ограждающие зданий. Характеристики теплотехнических неоднородностей. – М.: ФАУ «ФЦС», 2015. – 72 с.

269