- к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха выше плюс 5оС.
Коэффициент определяется по зависимости:
η 0,0024 Ео ен.о zо , (3.18)
Rп.н
где: ен.о – средняя упругость водяного пара наружного воздуха, Па, периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами, определяемая по [33].
Сопротивление паропроницанию Rп, м2 ч Па/мг, однослойной или отдельного слоя многослойной ограждающей конструкции следует вычисляется по формуле:
п μ
где: – толщина слоя ограждающей конструкции, м;– расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции,
мг/(м ч Па), принимаемый по [37, 73].
Таблица 3.7 К определению величины предельно допустимого приращения расчетного массового
отношения влаги в материале wср, %
|
Материал ограждающей конструкции |
wср, % |
1. |
Кладка из глиняного кирпича и керамических блоков |
1,5 |
2. |
Кладка из силикатного кирпича |
2,0 |
3. |
Легкие бетоны на пористых заполнителях |
5,0 |
|
(керамзитобетон, шунгизитобетон, перлитобетон, пемзобетон и др.) |
|
4. |
Ячеистые бетоны (газобетон, пенобетон, газосиликат) |
6,0 |
5. |
Пеногазостекло |
1,5 |
6. |
Фибролит цементный |
7,5 |
7. |
Минераловатные плиты и маты |
3,0 |
8. |
Пенополистирол и пенополиуретан |
25,0 |
9. |
Теплоизоляционные засыпки из керамзита, шунгизита, шлака |
3,0 |
10. Тяжелые бетоны |
2,0 |
|
|
|
Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции (или ее части) равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев. Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек в ограждающих конструкциях следует принимать равным нулю независимо от расположения и толщины этих прослоек.
Для обеспечения требуемого сопротивления паропроницанию Rптр ограждающей кон-
струкции следует определять сопротивление паропроницанию Rп конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации.
Не требуется определять сопротивление паропроницанию следующих ограждающих конструкций:
-однородных (однослойных) наружных стен помещений с сухим или нормальным режимом;
-двухслойных наружных стен помещений с сухим или нормальным режимом, если внут-
ренний слой стены имеет сопротивление паропроницанию более 1,6 м2 ч Па/мг.
Для защиты от увлажнения теплоизоляционного слоя (утеплителя) в покрытиях зданий с влажным или мокрым режимом следует предусматривать пароизоляцию (ниже теплоизоляционного слоя), которую следует учитывать при определении сопротивления паропроницанию покрытия.
3.2. Выбор исходных данных при проектировании систем отопления
При проектировании системы отопления гражданского или промышленного здания необходимо принять следующие исходные данные.
Параметры наружного воздуха определяют по [69] для данного города. Для холодного периода года выбирают следующие параметры:
-температуру наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 – tн;
-количество дней со среднесуточной температурой наружного воздуха < 8 °С – zот;
-среднюю температуру периода с температурой наружной воздуха < 8 °С – tот;
-средне-месячную относительную влажность воздуха наиболее холодного месяца – φ;
-максимальную из средних скоростей ветра по румбам за январь – v;
-среднюю месячную температуру наружного воздуха за январь – tн.х;
-зону влажности района строительства [69].
Параметры воздуха внутри помещения определяют согласно ГОСТ [34]:
-расчетную температуру воздуха внутри помещения – tв;
-расчетную относительную влажность воздуха внутри помещения – φв;
-влажностный режим помещений – нормальный;
-условия эксплуатации по приложению [69].
3.3. Расчет сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций
3.3.1. Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены
Необходимо задаться конструкцией наружной стены (рис. 3.1). Для принятой конструкции определяют требуемое сопротивление теплопередаче по санитарно-гигиеническим
требованиям для гражданских и промышленных зданий Rотр |
(м2·°С)/Вт, по формуле: |
R |
тр |
|
n tв tн |
, |
(3.20) |
|
|
|
о |
|
t нαв |
|
|
|
|
|
|
|
где: tв – расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно нормам проектирования соответствующих зданий;
tн – расчетная температура наружного воздуха в холодный период, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92;
где n – коэффициент, применяемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху [37];
αв, tн – то же, что в формуле (3.4).
Определяют градусо-сутки отопительного периода ГСОП, °С∙сут/год, по формуле (3.2).
По величине ГСОП по таблицам СП [37] определяют приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены с учетом экономических требований Rопр .
Величину сопротивления теплопередаче наружной стены Rо , (м2·°С)/Вт, определяют по зависимости
|
|
|
1 |
n |
δ |
i |
|
1 |
|
|
|
Rо |
|
|
|
|
|
|
, |
(3.21) |
|
αв |
λi |
αн |
|
|
|
i 1 |
|
|
|
где: δi – толщина i-го конструктивного слоя ограждения, м;
λi – коэффициент теплопроводности i-го слоя ограждения, принимаемый по [9], Вт/(м·°С);
αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения к наружному воздуху, принимаемый по [37].
241
Рис. 3.1. Пример конструктивного исполнения наружной стены
Сравнивая величины Rопр и Rотр , выбирают из них большее значение. Для выбранной конструкции формула (3.21) будет иметь вид:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rотр Rопр |
1 |
|
δ1 |
|
δ2 |
|
δ3 |
|
δ4 |
|
1 |
. |
(3.22) |
α |
|
λ |
λ |
|
λ |
|
λ |
|
|
|
в |
|
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
α |
н |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если ограждающая конструкция выполнена из кирпича, то кирпичная кладка может иметь толщину 0,38 м (1,5 кирпича), 0,51 м (2 кирпича), 0,64 м (2,5 кирпича), т. е. кратна половине кирпича. Для выбранной конструкции наружной стены δ1 – толщина внутренней штукатурки, м, δ1 принимают 0,015 м; δ2, δ4 – толщины основных слоев, зависящие от несущей способности стены, м. Неизвестной величиной является толщина утепляющего слоя δ3. Решая выражение (3.22), определяют толщину принятого вида утеплителя δ3, м, приводя ее к стандартному ближайшему
равному или большему значению δ3ст . Величина δ3ст выбирается из стандартного номенклатурного ряда завода-изготовителя утепляющего материала.
Находят фактическое сопротивление теплопередаче наружной стены Rоф :
Rф |
1 |
|
δ |
|
δ |
2 |
|
δст |
δ |
4 |
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
. |
(3.23) |
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
αв |
|
λ1 |
|
λ2 |
|
λ3 |
λ4 |
|
αн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.3.2. Расчет сопротивления теплопередаче покрытия
Необходимо задаться конструкцией покрытия (рис. 3.2) и определить требуемое сопротивление теплопередаче по формулам (3.20) и (3.2), аналогично расчету для наружной стены. Для конструкции покрытия формула (3.22) будет иметь вид:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rотр Rопр |
1 |
|
δ1 |
|
δ2 |
|
δ3 |
|
δ4 |
|
δ5 |
|
δ6 |
|
1 |
. |
(3.24) |
α |
|
λ |
λ |
|
λ |
|
λ |
|
λ |
|
λ |
|
|
|
в |
|
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
5 |
|
6 |
|
α |
н |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В формуле (3.25) сопротивление теплопередаче железобетонной плиты покрытия Rж.б., (м2·°С)/Вт, принимают по [74, гл. 5], как для неоднородной ограждающей конструкции.
Неизвестной величиной является толщина утепляющего слоя δ4. Решая уравнение (3.24), определяют толщину принятого вида утеплителя δ4 и приводят ее к стандартному значению δст4 , аналогично расчету для наружной стены.
242
Рис. 3.2. Пример конструктивного исполнения покрытия
Тогда фактическое сопротивление теплопередаче покрытия равно:
Rф |
1 |
R |
|
δ3 |
|
δст4 |
|
δ5 |
|
δ6 |
|
1 |
. |
(3.25) |
|
|
|
|
|
|
о |
αв |
ж.б. |
|
λ3 |
|
λ4 |
|
λ5 |
|
λ6 |
|
αн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сопротивление теплопередаче затирки δ1/λ1 ввиду малости величины в формуле (3.25) не учитывают.
3.3.3. Пол над неотапливаемым подвалом
Необходимо задаться конструкцией пола над неотапливаемым подвалом (рис. 3.3). Для принятой конструкции пола над неотапливаемым подвалом определяют требуемое сопротивле-
ние теплопередаче |
Rтр |
и приведенное сопротивление теплопередаче |
Rпр . Формула (3.22) будет |
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
иметь вид: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rотр Rопр |
1 |
|
δ1 |
|
δ2 |
|
δ3 |
|
δ4 |
|
1 |
. |
(3.26) |
|
|
α |
|
λ |
λ |
|
λ |
|
λ |
|
|
|
|
|
в |
|
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
α |
н |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3.3. Конструкция пола над неотапливаемым подвалом
Значение коэффициента теплоотдачи αн принимается по [37]. В формуле (3.26) неизвестной величиной является толщина утепляющего слоя δ2. Решая уравнение (3.26), определяют
толщину принятого вида утеплителя δ2 и приводят ее к стандартному значению δст2 , аналогич-
но расчету для наружной стены и покрытия здания.
Тогда фактическое сопротивление теплопередаче пола над неотапливаемым подвалом определяют по формуле:
243
Rф |
1 |
|
δ |
|
δст |
δ |
3 |
|
δ |
4 |
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
. |
(3.27) |
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
αв |
|
λ1 |
|
λ2 |
λ3 |
|
λ4 |
|
αн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.3.4. Пол на грунте
Сопротивление теплопередаче полов на грунте (Rо.п), а также стен подвальных помещений, расположенных ниже уровня земли, следует определять по следующей методике.
Потери теплоты через полы на грунте незначительны в общих теплопотерях помещения и для них применяется упрощенная методика расчета по зонам – полосам шириной 2,0 м, параллельным наружным стенам (рис. 3.4). При подсчете потерь теплоты через полы поверхность у угла наружных стен в I зоне вводится в расчет дважды по направлению обеих стен. Потери теплоты через подземную часть наружных стен и полы отапливаемых подвалов рассчитывают по зонам с отсчетом их от уровня земли.
Для неутепленных полов и стен ниже уровня земли с коэффициентом теплопроводности λ > 1,2 Вт/(м∙°С) расчет проводят по зонам, принимая Rо.п, (м2·°С)/Вт, равным: для I зоны – 2,1; для II зоны – 4,3; для III зоны – 8,6; для IV зоны – 14,2 (рис. 3.4). Для утепленных полов и стен ниже уровня земли с коэффициентом теплопроводности λут утепляющего слоя (толщиной δут) менее 1,2 Вт/(м∙°С) для каждой из зон расчет проводят по формуле:
Rо.п.у Rо.п δут . (3.28)
λ
ут
Для полов на лагах расчет ведут по формуле:
|
|
|
δут |
|
|
Rо.п.л |
1,18 Rо.п |
|
|
|
. |
(3.29) |
λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ут |
|
3.3.5. Определение сопротивления теплопередаче дверей и окон
Требуемое сопротивление теплопередаче Rотр дверей (кроме балконных дверей и ворот) должно быть не менее 0,6 Rотр стен здания, определяемого по формуле (3.19).
Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей) принимают по [37].
Рис. 3.4. Определение площадей полов и стен, заглубленных ниже уровня земли: I – первая зона; II – вторая зона; III – третья зона; IV – четвертая (оставшаяся) зона
3.4. Определение тепловой мощности системы отопления здания
Тепловую мощность системы отопления здания Qот, Вт, определяют по формуле
Qот Qогр Qинф Qбыт , |
(3.30) |
где: Qогр – потери теплоты через наружные ограждения, Вт;
Qинф – расход теплоты на нагревание поступающего в помещение воздуха, Вт; Qбыт – бытовые поступления теплоты, Вт.
3.4.1. Теплопотери через наружные ограждения
Основные и добавочные потери теплоты следует определять, суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Qoгp, Вт, с округлением до 10 Вт [2]
|
Qогр |
A |
t в tн n 1 β , |
(3.31) |
|
Rф |
|
|
о |
|
где А – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2; |
|
Rф |
– фактическое сопротивление теплопередаче наружной ограждающей |
конструкции, |
о |
|
|
|
|
(м2∙°С)/Вт;
tн – расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года при расчете потерь теплоты через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения, °С;
β – добавочные потери в долях от основных потерь теплоты.
Добавочные потери теплоты β через ограждающие конструкции следует принимать в долях от основных потерь теплоты через ограждения [74]:
- в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) стены, двери и окна, обращенные на север, восток, северо-восток и северозапад в размере 0,1; на юго-восток и запад в размере 0,05; в общественных, административнобытовых помещениях при наличии двух наружных стен в размере 0,15 и 0,1 – в других случаях (рисунок 3.5);
–через необогреваемые полы первого этажа над холодными подпольями зданий в местностях с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже в размере 0,05;
–через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами при высоте зданий H, м, от средней планировочной отметки земли до верха карниза: 0,2H – для тройных дверей с двумя тамбурами между ними; 0,27H – для двойных дверей с тамбуром между ними; 0,34H – для двойных дверей без тамбура; 0,22H – для одинарных дверей;
–для помещений общественных зданий (кроме лестничных клеток) высотой более 4 м суммарные теплопотери (с учетом всех добавок) увеличивают на 2 % на каждый метр высоты сверх 4 м, но не более чем на 0,15.
Рис. 3.5. Величины добавок к основным теплопотерям в зависимости от ориентации ограждений по сторонам света
Потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции помещений допускается не
учитывать, если разность температур в них равна 3 °С и менее.
Расчетные площади ограждающих конструкций А вычисляют с точностью до 0,1 м2, соблюдая правила обмера ограждений по планам и разрезам.
Принимаемые высоты и длины ограждений показаны на рис. 3.6: l1 – от оси до оси внутренних стен, м;
l2 – от оси внутренних стен до внешних поверхностей наружных стен, м; l3 – пол и потолок между внутренними стенами, м;
l4 – пол и потолок между внутренней и наружной стеной, м;
l5 – окна, двери, фонари (по наименьшему строительному проему), м; l6 – между отметками чистого пола, м;
l7 – от чистого пола до верха утеплителя, м;
l8 – от чистого пола до низа перекрытия подвала, м.
Площади окон, дверей определяют по наименьшим размерам строительных проемов. Расчетную температуру внутреннего воздуха tв, °С выбирают по нормам проектирования
соответствующих зданий [34].
В угловых помещениях квартир жилых зданий температуру воздуха необходимо принимать на 2 °С выше нормируемой.
Рис. 3.6. Размеры элементов ограждающих конструкций при расчете потерь теплоты
3.4.2. Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха
Расход теплоты Qинф, Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, следует определять по формуле (3.3):
Qинф 0, 28Lудρнcв t в tн , |
(3.32) |
где Lуд = lудAпол – расход воздуха, м3/ч; для жилых зданий удельный нормативный расход lуд = 3 м3/ч на 1 м2 площади пола Aпол, м2, жилых помещений;
ρн – плотность наружного воздуха, кг/м3; св – массовая теплоемкость воздуха, кДж/(кг∙°С).
Плотность наружного воздуха равна:
3.4.3. Бытовые поступления теплоты
Тепловой поток, регулярно поступающий от электрических приборов освещения и других источников в комнаты и кухни жилых домов Qбыт, Вт, следует принимать не менее чем 10 Вт на 1 м2 площади пола Aпол, м2, по формуле:
3.4.4. Составление таблицы для расчета тепловой мощности системы отопления
Расчет тепловой мощности систем отопления ведут в табличной форме. Все отапливаемые помещения на планах зданий следует обозначить порядковыми номерами; начиная с № 01 и далее
– помещения подвала; с № 101 и далее – помещения первого этажа; с № 201 и далее – второго этажа и т. д.). Помещения номеруют слева направо, причем лестничные клетки обозначают отдельно буквами ЛK-1, ЛК-2 и т.д. и рассматривают их как одно помещение на всю высоту.
Ограждающие конструкции обозначают сокращенно начальными буквами: СН – стена наружная; СВ – стена внутренняя; ОД – окно с двойным остеклением; ОТ – окно с тройным остеклением; ДД – дверь двойная, ДО – дверь одинарная; ПЛ – пол; ПТ – покрытие.
Тепловой баланс составляется для каждого отапливаемого помещения здания и отдельно для лестничных клеток. Табличная форма для расчета тепловой мощности системы отопления здания приведена в табл. 3.8.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.8 |
|
|
Определение тепловой мощности системы отопления зданий |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Характеристика ограждающей конструкции |
|
|
|
|
Наименова- |
|
|
Расчетная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная |
|
|
|
|
|
Ориентация |
|
Разме- |
|
|
|
|
№ |
|
внутренняя |
|
|
|
|
|
наружная |
|
|
ние |
|
Обозна- |
по сторо- |
|
|
ры |
|
|
|
|
|
пом. |
|
температура |
|
|
|
Площадь А, м2 |
температура |
|
помещения |
|
|
|
|
|
воздуха tв, °С |
чение |
нам гори- |
|
a × b, |
|
|
|
воздуха tн, °С |
|
|
|
|
|
|
зонта |
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
3 |
4 |
5 |
|
6 |
|
|
7 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание таблицы 3.8 |
Попра- |
Сопротив- |
|
Добавочные потери |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ление теп- |
|
теплоты |
|
Основные |
|
|
|
|
|
|
|
вочный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лопередаче |
|
|
|
потери |
|
|
|
|
|
|
Qот, Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коэффи- |
ограждения |
|
|
|
теплоты |
|
Qинф, Вт |
Qбыт, Вт |
|
|
циент |
RО, |
|
|
на ориент. |
прочие |
|
Qогр, Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(м2∙°С)/Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
10 |
|
|
11 |
12 |
|
13 |
|
|
|
14 |
15 |
|
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вграфу 1 записывают номера отапливаемых помещений, в графу 2 название помещения,
ав графу 3 температуру внутреннего воздуха. Нумерацию помещений начинают, как правило, с помещения, расположенного в левом верхнем углу на плане здания и продолжают по часовой стрелке по всему контуру здания. Для обозначения ограждений (графа 4) используют общепринятые сокращения.
Вграфу 5 записывают условное обозначение ориентации ограждения: С, СВ, В, ЮВ, Ю, ЮЗ, З, СЗ.
Вграфу 6 записывают линейные размеры ограждающих конструкций в соответствии с принятыми правилами обмера ограждений, приведенными на рисунке 3.6. При наличии в одном помещении нескольких однотипных ограждений (например, окна с одинаковыми размерами и ориентацией) указывают их количество. Итоговые результаты расчета площади стен записываются в графу 7. Площадь наружной стены с окнами или дверным проемом определяют как разность площадей стены и окон или наружной двери.
Вграфу 8 записывают расчетную наружную температуру, в графу 9 – коэффициент n. В графу 10 заносят значение сопротивления теплопередачи соответствующей ограждающей конструкции. В графы 11 и 12 записывают значения коэффициентов учета добавочных потерь теплоты в долях от основных.
Вграфу 13 записывают значения теплопотерь, Вт, через ограждения, которые определяют по формуле (3.31).
Вграфу 14 записывают значения расходов теплоты на нагрев инфильтрующегося наружного воздуха Qинф в данном помещении (3.32).
При наличии в расчетном помещении бытовых тепловыделений (жилые комнаты и кухни) Qбыт их значение записывают в графу 15.
Вграфу 16 записывают результаты составления теплового баланса по каждому из помещений, которые представляют собой значения тепловой мощности отопительных установок этих помещений Qот, Вт.
Тепловая мощность системы отопления здания ∑Qот, Вт, определяется суммированием
значений Qот каждого помещения.
3.4.5. Удельная отопительная характеристика здания
Теплотехническая оценка возможных конструктивно-планировочных решений здания
|
может быть дана на основании удельной отопительной характеристики qо, Вт/(м3∙°С): |
|
|
qо |
|
Qот |
, |
(3.35) |
|
Vн tв |
tн α |
|
|
|
|
|
где Vн – наружный объем отапливаемой части здания, м3;
α – коэффициент, учитывающий влияние местных климатических условий.
Расчет тепловых нагрузок на системы отопления по удельным отопительным характеристикам зданий используется только для ориентировочных подсчетов и при проектировании централизованного теплоснабжения.
Годовой расход теплоты на отопление, Вт∙ч/год, рассчитывают по формуле:
Qотгод qоVн tв tот 24zот . |
(3.36) |
Установочная тепловая мощность системы отопления Qот, Вт, по укрупненным показателям может быть принята равной
Qот 1, 07qоVн tв tн , |
(3.37) |
если дополнительные теплопотери принять равными 7 % [2].
Формула (3.37) приближенная и ее нужно рассматривать для ориентировочной оценки при укрупненных расчетах.
3.5. Выбор и конструирование системы водяного отопления
3.5.1. Общие положения
Выбор систем отопления определяется назначением, объемно-планировочными решениями и условием эксплуатации зданий [1, 2, 20].
Системы отопления выполняют с верхним и нижним расположением магистралей, с тупиковым и попутным движением воды в них, с последовательным и параллельным соединением отопительных приборов. По последнему признаку системы называют однотрубными, двухтрубными и бифилярными.
Системы водяного отопления проектируют с насосной циркуляцией как более экономичные по расходу металла. Естественную циркуляцию воды можно применять для небольших отдельно стоящих зданий при отсутствии централизованного теплоснабжения. Радиус действия таких систем отопления до 30 м.
Двухтрубные системы с верхней разводкой следует применять в зданиях с числом этажей до трех включительно. Однотрубные вертикальные системы с осевыми или смещенными замыкающими участками следует применять в зданиях с числом этажей более трех. Однотрубные вертикальные проточно-регулируемые системы можно применять независимо от этажности здания. Однотрубные вертикальные системы с нижней разводкой следует применять в бесчердачных зданиях.
Системы водяного отопления надежные и гигиенически приемлемые, получившие широкое распространение в условиях теплофикации городов и поселков, применяют в гражданских и производственных зданиях.
Здания с постоянным и переменным тепловыми режимами можно разделить в зависимости от санитарно-гигиенических и технологических требований на отдельные группы.
Взданиях и помещениях с постоянным тепловым режимом в течение отопительного сезона применяют нижеследующие системы отопления (с предельной температурой теплоносителя tт или теплоотдающей поверхности tпов, указанной для вертикальных отопительных приборов, расположенных на высоте не более 1 м от поверхности пола).
Вбольницах и стационарах – системы водяного отопления с радиаторами и панелями при tт = 85 °С (металлические приборы) и 95 °С (бетонные приборы) с тем, чтобы средняя температура поверхности отопительных приборов не превышала 75 °С. В детских дошкольных учреждениях, жилых домах, общежитиях, гостиницах, домах отдыха, санаториях, пансионатах, в поликлиниках, административно-бытовых зданиях при непрерывном производственном процессе – системы водяного отопления с радиаторами и конвекторами при tт = 95 °С (105 °С для однотрубных систем в перечисленных зданиях) и до 130 °С – для однотрубных систем при конвекторах с кожухом, если они допустимы в указанных зданиях, за исключением жилых домов и детских учреждений.
3.5.2. Конструирование систем отопления
Конструирование систем отопления заключается в размещении на планах здания индивидуального теплового пункта, теплопроводов, отопительного оборудования, а также создание условий для нормальной ее работы. Заканчивается конструирование вычерчиванием схемы системы отопления.
Теплопроводы вертикальных систем отопления подразделяют на магистрали, стояки и подводки. В горизонтальных системах кроме перечисленных элементов имеются горизонтальные ветви.
Для пропуска теплоносителя используют трубы: металлические (сталь, медные, оцинкованные и др.) и неметаллические (поэлителеновые, полипропиленовые, металлопластиковые и др.). Металлические трубы, применяемые в системах отопления, представлены в ГОСТ [75, 76].
