Пособие_по_практическим_занятиям_2023v3
.pdfАналогично получаем значения для 2 и 3-го инженерно-геологического элемента. Полученные данные заносим в таблицу 8:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5 |
|
|
Нормативные и расчетные значения физико-механических характеристик |
||||||||||||
|
№ ИГЭ, название |
Удельный вес, |
Удельное сцепление, |
Угол внутреннего |
Модуль дефор- |
|
|||||||
|
грунта |
|
кН/м3 |
|
|
кПа |
|
|
трения, |
|
мации |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
градус |
|
МПа |
|
|
|
Y |
Y |
|
Y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
γn |
γI |
|
γII |
сn |
сI |
сII |
ϕn |
ϕI |
ϕII |
E |
|
|
|
γnw |
γIw |
|
γIIw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
песок средней крупно- |
18,4 |
18,4 |
|
18,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сти, средней прочно- |
|
1,18 |
0,8 |
1.18 |
35 |
32 |
35 |
24.5 |
|
|||
|
10,74 |
10,74 |
|
10,74 |
|
||||||||
|
сти, маловлажный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
суглинок полутвёрдый |
19,6 |
19,6 |
|
19,6 |
37 |
24,67 |
37 |
20 |
17,39 |
20 |
27 |
|
|
суглинок тугопла- |
20 |
20 |
|
20 |
28 |
18,67 |
28 |
22 |
19,13 |
22 |
19 |
|
|
стичный |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание: Для песчаных грунтов над чертой приведены значения удельного веса |
без учета взвешивающего действия воды, под |
||||||||||||
чертой с учетом взвешивающего действия воды |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача №5. Построение инженерно -геологического разреза
Оформление инженерно-геологического разреза выполняется согласно требованиям СТБ
21.302-99 (прил. 9.6, прил. 10).
Инженерно-геологический разрез представляет собой схему напластования грунтов, полученную по данным проходки инженерно-геологических выработок (скважин).
В таблице П.1.3. в соответствии с заданием приведены значения толщины (мощности) каждого слоя по скважинам. Расстояние между скважинами принимается по таблице П.1.4. Отметки устья скважины принимаются по таблице П.1.5.
Разрезы строятся строго в масштабе (вертикальный М1:100, горизонтальный М1:100, М1:200) на миллиметровой бумаге или в электронном виде при помощи программы ACAD или аналогичной. Тип, вид и разновидность грунтов принимается по результатам задачи 3.
На разрезе необходимо нанести:
∙штриховое обозначение каждого слоя с учетом условных обозначений (см. Приложение 2);
∙относительные отметки границ между слоями (в том числе и на уровне грунтовых вод);
∙графики динамического зондирования, РД;
∙номера ИГЭ (инженерно-геологических элементов);
∙уровень грунтовых вод (отметка WL);
∙уровень планировки (отметка DL) – принимается с учетом баланса земляных работ как средняя отметка устья скважин;
∙условные обозначения на отдельном листе.
Образец оформления условных обозначений приведен в Приложении 2.
При построении графика динамического зондирования необходимо учитывать, что толщина слоёв ИГЭ берётся по центру скважины и граница между двумя разными ИГЭ на графике проводится в виде горизонтальной линии.
Пример №5.
Для исходных данных таблиц 6 – 8 по результатам задач 1-3 построить инженерно-геологи- ческий разрез по скважинам 1 – 3. Пример построения разреза приведен на рисунке 2.
Таблица 6
Ва- |
№ |
Мощность слоя по скважинам, |
||
ри- |
слоя |
|
м |
|
ант |
|
1 |
2 |
3 |
|
|
|
|
|
|
1 |
2,0 |
2,8 |
2,3 |
- |
2 |
4,3 |
2,7 |
2,4 |
|
3 |
3,7 |
4,5 |
1,3 |
Таблица 7 Таблица 8
Расстояние между скаважинами
№ варианта |
Расстояние между |
|
скважинами, м |
- |
20 |
Отметки устья скважин
№ вари- |
Скв.1 |
Скв.2 |
Скв.3 |
анта |
|
|
|
- |
135.10 |
135.5 |
134.70 |
Рис.2. Инженерно-геологический разрез
Задача №6. Назначение глубины заложения и подбор размеров подошвы фундаментов по расчетному сопротивлению.
Предварительно изучить раздел 9.5 и 10.2 учебника /1/.
6.1. Назначение глубины заложения фундамента
Глубина заложения фундаментов (расстояние от уровня планировки до уровня подошвы фундамента) назначается в зависимости от:
1.конструктивных особенностей проектируемого сооружения (нагрузок, воздействий), сопряжения фундамента с надземными конструкциями и его расположения по отношению к существующим фундаментам, коммуникациям и рельефу территории;
2.инженерно-геологических условий площадки;
3.гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения;
4.глубины промерзания грунтов.
Глубину заложения фундамента назначают по наибольшему значению, полученному при рас-
смотрении вышеперечисленных факторов.
Глубина заложения фундаментов в зависимости от конструктивных особенностей проектиру-
емого сооружения
На глубину заложения фундаментов влияют следующие конструктивные особенности зданий или сооружений:
·наличие и глубина заложения подвалов;
·тепловой режим здания, подвалов или техподпольев;
·минимальная глубина заделки колонны в стакан фундамента и конструктивные требования к элементам фундамента; Для зданий с отапливаемым подвалом глубина заложения назначается не зависимо от глубины
промерзания, но не менее чем на 0.5м ниже пола подвала. Глубина заложения фундаментов зданий с холодными подвалами и техническими подпольями назначается в зависимости от глубины сезонного промерзания, согласно ТКП 45-5.01-67-2007 /3/.
При этом расчетная температура воздуха внутри помещений и в подвалах принимается согласно заданию на курсовую работу.
Минимальная глубина заделки колонны в фундамент определяется типом и размерами колонны. При этом учитывается, что:
·по конструктивным требованиям расстояние от уровня пола до обреза фундамента в без подвальных зданиях принимается равным 0.15м;
·между нижней гранью колонны и фундаментом предусматривается зазор 50мм;
·толщина плитной части фундамента должна быть не менее 200мм.
·размеры подколонника (стакана) в плане назначаются исходя из размеров колонны с учетом конструктивных зазоров -75мм; минимальной толщины стенок стакана 0.2×lк, но не менее 175мм., рис.2.1 (lк -наибольший размер сечения колонны);
·глубина стакана подколонника назначается исходя из глубины заделки колонны: 1×lк – для двухветвевых колонн, 1.5×lк – для колонн сплошного сечения, а также конструктивных зазоров 50мм;
·плитная часть фундамента может быть одно-, двух-, трехступенчатой. Высота ступеней принимается равной 300мм. Минимальный вылет ступени – 150 мм, максимальный – 600 мм.
·все размеры фундамента должны соответствовать минимальному строительному модулю 50мм, а размеры плитной части в плане – 100 мм для монолитного варианта. В курсовой работе проектируется монолитный фундамент.
Рис.3 Схема к определению величины глубины заложения фундамента
Глубина заложения фундаментов в зависимости от инженерно-геологических условий пло-
щадки
Данный фактор оказывает влияние на выбор глубины заложения фундаментов, в случае если верхние слои грунта являются слабыми и не могут служить надежным основанием фундаментов без проведения специальных мероприятий по их упрочнению. Если при этом толщина слабого слоя не превышает 3м., целесообразнее глубину заложения фундамента назначить в зависимости от глубины залегания более прочных слоев грунта.
При толщине слабого слоя более 3м применение ленточных фундаментов на естественном основании будет не целесообразным и в этом случае предусматривают какой-либо из методов упрочнения грунтов. При этом глубина заложения фундаментов назначается не зависимо от инженерногеологических условий.
Глубина заложения фундаментов в зависимости от глубины сезонного промерзания
Глубина заложения наружных стен и колонн с учетом глубины промерзания назначается в соответствии с указаниями ТКП 45-5.01-67-2007 /3/.
Нормативное значение глубины заложения фундаментов dfn допускается определять по схемати-
ческим картам глубин промерзания суглинков и глин на территории СНГ, рис.1.11 [11]. Для других грунтов значение df необходимо умножить на коэффициент d0/0.23, где d0 = 0.28 для супесей песков мелких и пылеватых;
d0= 0.30 для песков гравелистых, крупных и средней крупности.
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта для крайних рядов фундаментов d1 определяется по формуле:
d1 = kh . df ,
где kn – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания на глубину промерзания грунта у фундамента, принимается по табл. 5.1 ТКП 45-5.01-67-2007 [3] (в данном пособии
– таблица 9).
Окончательно глубину заложения фундаментов неотапливаемых и крайних рядов фундаментов отапливаемых зданий следует принимать:
— независимо от глубины промерзания грунта d1 — в случае залегания ниже подошвы фундамента скальных крупнообломочных грунтов (в том числе с песчаным заполнителем), песков (кроме
мелких и пылеватых) или супесей с IL £ 0 при уровне расположения подземных вод dw £ d1 + 2,
атакже мелких и пылеватых песков при dw ³ d1 + 2;
—не менее d1 — в случае залегания ниже подошвы фундамента песков и глинистых грунтов
с показателем текучести IL ³ 0,25 и супеси с IL > 0, а также крупнообломочных грунтов с глинистым заполнителем с IL ³ 0,25 независимо от уровня расположения подземных вод dw;
— не менее 0,5d1 — в случае залегания ниже подошвы фундамента суглинков и глин, в том числе в качестве заполнителя с IL £ 0,25.
Таблица 9 — Рекомендуемые значения коэффициента kh для наружных фундаментов отапливаемых зданий
|
|
Коэффициент kh при расчетной среднесуточной |
||||
Особенности сооружения |
|
температуре воздуха в помещении, примыкающем |
||||
|
|
к наружным фундаментам, ° С |
|
|||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
5 |
10 |
15 |
20 и более |
|
|
|
|
|
|
|
Без подвала с полами, устраиваемыми |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по грунту |
|
1,30 |
|
|
1,10 |
|
|
0,90 |
|
|
0,80 |
|
|
0,80 |
|
|
1,00 |
|
0,80 |
|
0,70 |
|
0,60 |
|
0,60 |
|
|||||
на лагах по грунту |
|
1,10 |
|
|
1,00 |
|
|
1,00 |
|
|
0,90 |
|
|
0,90 |
|
|
0,90 |
|
0,80 |
|
0,70 |
|
0,70 |
|
0,70 |
|
|||||
по утепленному цокольному перекры- |
|
1,05 |
|
|
1,00 |
|
|
1,00 |
|
|
1,00 |
|
|
0,90 |
|
тию |
0,80 |
|
0,80 |
|
0,80 |
|
0,70 |
|
0,70 |
|
|||||
С подвалом или техническим подпольем |
0,80 |
0,70 |
0,60 |
0,50 |
0,40 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечания
1Приведенные в таблице значения коэффициента kh относятся: в числителе — к сечениям ленточных фундаментов под наружные стены, расположенным у углов сооружения на расстоянии не более 5,0 м от них, в знаменателе — к сечениям оставшейся средней части длины наружных стен.
2Для столбчатых и свайных фундаментов коэффициент kh принимается: при расчетной температуре воздуха в помещении, примыкающем к фундаментам, не более 10 ° С — по таблице 5.1; при температуре воздуха выше 10 ° С — по таблице 5.1 с увеличением соответствующих значений в 1,15 раза, но не более чем kh = 1,00.
3Приведенные значения kh относятся к фундаментам, у которых расстояние от внешней грани стены
до края подошвы фундамента af менее или равно 0,5 м; при значении af более 0,5 м значения kh увеличиваются на
0,10, но не более чем kh = 1,00.
4К помещениям, примыкающим к наружным фундаментам, относятся подвалы и технические подполья, а при их отсутствии — помещения первого этажа сооружений.
5При промежуточных значениях температуры воздуха помещений значения kh принимаются с округлением до ближайшего большего значения, указанного в таблице 5.1.
6.2Подбор размеров подошвы фундамента по расчетному сопротивлению
Вданном разделе необходимо:
·определить предварительные размеры подошвы фундамента;
·определить величину расчетного сопротивления грунтов R;
·определить значение среднего, максимального и минимального давления под подошвой фундамента и добиться соблюдения условий ТКП 45-5.01-67-2007 [3];
Назначение предварительных размеров подошвы фундамента
Размеры подошвы фундамента определяют путем последовательных приближений или используя аналитический или графический метод. В порядке первого приближения площадь подошвы фундамента определяется по формуле:
NoII
А = ¾¾¾¾¾
Ro - γm d
где NoII - расчетная нагрузка в плоскости обреза фундамента для расчета основания по предельному состоянию второй группы, кН; Ro - расчетное сопротивление грунта, залегающего под по-
дошвой фундамента (определяется по табл. 5.10 ТКП 45-5.01-17-2006); γm - осредненное значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах, принимается равным 20 кН/м3; d - глубина заложения фундамента от уровня планировки.
При расчетной длине ленточного фундамента 1 м по формуле непосредственно определяется ширина подошвы фундамента. Форму монолитных столбчатых фундаментов в плане при центральной нагрузке рекомендуется принимать квадратную, а при внецентренной нагрузке — прямоугольную с соотношением сторон подошвы n = b/l в пределах 0,6–0,85 ( где b, l — меньшая и большая стороны подошвы фундамента). Размеры подошвы фундамента назначаются кратными 100 мм.
Определение расчетного сопротивления грунта
Расчетное сопротивление грунта (R), кПа, под подошвой фундамента определяется по форму-
ле (5.16) 45-5.01-67-2007 [3]:
R = |
g1g2 |
× M |
k |
bg |
|
+ M d g¢ |
+ (M |
|
- 1)d g¢ |
+ M c |
, |
|
|
II |
q |
||||||||||
|
k |
|
γ |
z |
|
q 1 II |
|
b II |
c II |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где g1 и g2 — коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице 5.2;
k— коэффициент k = 1, если прочностные характеристики грунта j и с определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если они приняты по таблицам, приведенным в приложении Б;
Mγ, Mq, Mc — |
коэффициенты, принимаемые по таблице 5.3; |
|
||||||
kz |
— |
коэффициент, принимаемый равным: |
|
|||||
|
при b < 10 м |
— |
kz = 1; |
|
||||
|
при b ³ 10 м |
|
— kz = z0 /b + 0,2 (здесь z0 = 8 м; b — |
ширина подошвы фундамен- |
||||
|
|
|
|
та, м); |
|
|
|
|
gII |
— |
среднее арифметическое расчетное значение удельного веса грунтов, залега- |
||||||
|
ющих ниже подошвы фундамента на глубину сжимаемой толщи, но не менее 2b |
|||||||
|
при b £ 1 м и не менее 0,5b при b > 1 м, кН/м3: |
|
||||||
g′II |
— среднее арифметическое расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше |
|||||||
|
подошвы фундамента кН/м3; |
|
|
|
||||
сII |
— расчетное удельное сцепление грунта, залегающего непосредственно под подошвой |
|||||||
|
фундамента, кПа; |
|
|
|
|
|
|
|
d1 |
— глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки, м, |
|||||||
|
или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола под- |
|||||||
|
вала, м, определяемая по формуле |
|
||||||
|
|
|
d |
= h + |
hcf γcf |
, |
(5.18) |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
1 |
s |
γII |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
здесь hs |
— толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м; |
|||||||
|
hcf |
— толщина конструкции пола подвала, м; |
|
|||||
|
gcf |
— расчетный удельный вес конструкции пола подвала, кН/м3; |
||||||
db |
— глубина подвала, от уровня планировки до верха пола, |
м (для сооружений с подвалом |
||||||
|
шириной В £ 20 м и глубиной более 2 м допускается принимать db = 2 м, при ширине под- |
|||||||
|
вала В > 20 м или отсутствии подвала db = 0). |
|
Таблица 5.2 — Значения коэффициентов γ1 и γ2
|
|
Коэффициент γ2 для сооружений |
|
|
|
с жесткой и ограниченно-жесткой |
|
Грунты основания |
Коэффициент γ1 |
конструктивными схемами по 4.4.3 |
|
при отношении длины сооружения |
|||
|
|
или его отсека к высоте L/H, равном |
|
|
|
|
|
|
|
4 и более |
1,5 и менее |
|
|
|
|
Крупнообломочные с песчаным запол- |
|
|
|
нителем и песчаные, кроме мелких и |
|
|
|
пылеватых |
1,4 |
1,2 |
1,4 |
Пески мелкие |
1,3 |
1,1 |
1,3 |
Пески пылеватые: |
|
|
|
маловлажные и влажные |
1,25 |
1,0 |
1,2 |
насыщенные водой |
1,1 |
1,0 |
1,2 |
Глинистые, а также крупнообломочные с |
1,25 |
1,0 |
1,1 |
глинистым заполнителем и показателем |
|
|
|
текучести грунта или заполнителя IL ≤ |
|
|
|
0,25 |
|
|
|
То же, при 0,25 < IL ≤ 0,5 |
1,2 |
1,0 |
1,1 |
То же, при IL > 0,5 |
1,1 |
1,0 |
1,0 |
|
|
|
|
Примечания
1 К сооружениям с жесткой и ограниченно-жесткой конструктивными схемами относятся сооружения по 4.4.3, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований, в том числе за счет применения специальных мероприятий (диски, диафрагмы жесткости, железобетонные пояса и другие мероприятия по разделу 7).
2 Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента γ2 принимается равным единице. 3 Для малопрочных песков и слабых глинистых грунтов γ1 и γ2 принимаются равными единице.
Таблица 5.3 — Коэффициенты Mγ, Mq, Mc
Угол |
|
Коэффициенты |
|
||
внутреннего |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
трения ϕII, град |
Mγ |
|
Mq |
|
Mc |
0° |
0 |
|
1,00 |
|
3,14 |
1° |
0,01 |
|
1,06 |
|
3,23 |
2° |
0,03 |
|
1,12 |
|
3,32 |
3° |
0,04 |
|
1,18 |
|
3,41 |
4° |
0,06 |
|
1,25 |
|
3,51 |
5° |
0,08 |
|
1,32 |
|
3,61 |
6° |
0,10 |
|
1,39 |
|
3,71 |
7° |
0,12 |
|
1,47 |
|
3,82 |
8° |
0,14 |
|
1,55 |
|
3,93 |
9° |
0,16 |
|
1,64 |
|
4,05 |
10° |
0,18 |
|
1,73 |
|
4,17 |
11° |
0,21 |
|
1,83 |
|
4,29 |
12° |
0,23 |
|
1,94 |
|
4,42 |
13° |
0,26 |
|
2,05 |
|
4,55 |
|
|
|
|
|
|
Угол |
|
Коэффициенты |
|
||
внутреннего |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
трения ϕII, град |
Mγ |
|
Mq |
|
Mc |
23° |
0,69 |
|
3,65 |
|
6,24 |
24° |
0,72 |
|
3,87 |
|
6,45 |
25° |
0,78 |
|
4,11 |
|
6,67 |
26° |
0,84 |
|
4,37 |
|
6,90 |
27° |
0,91 |
|
4,64 |
|
7,14 |
28° |
0,98 |
|
4,93 |
|
7,40 |
29° |
1,06 |
|
5,25 |
|
7,67 |
30° |
1,15 |
|
5,59 |
|
7,95 |
31° |
1,24 |
|
5,95 |
|
8,24 |
32° |
1,34 |
|
6,34 |
|
8,55 |
33° |
1,44 |
|
6,76 |
|
8,88 |
34° |
1,55 |
|
7,22 |
|
9,22 |
35° |
1,68 |
|
7,71 |
|
9,58 |
36° |
1,81 |
|
8,24 |
|
9,97 |
|
|
|
|
|
|
14° |
0,29 |
2,17 |
4,69 |
37° |
1,95 |
8,81 |
10,37 |
15° |
0,32 |
2,30 |
4,84 |
38° |
2,11 |
9,44 |
10,80 |
16° |
0,36 |
2,43 |
4,99 |
39° |
2,28 |
10,11 |
11,25 |
17° |
0,39 |
2,57 |
5,15 |
40° |
2,46 |
10,85 |
11,73 |
18° |
0,43 |
2,73 |
5,31 |
41° |
2,66 |
11,64 |
12,24 |
19° |
0,47 |
2,89 |
5,48 |
42° |
2,88 |
12,51 |
12,79 |
20° |
0,51 |
3,06 |
5,66 |
43° |
3,12 |
13,46 |
13,37 |
21° |
0,56 |
3,24 |
5,84 |
44° |
3,38 |
14,50 |
13,98 |
22° |
0,61 |
3,44 |
6,04 |
45° |
3,66 |
15,64 |
14,64 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение величины R необходимо начинать с разработки расчетной схемы. Средневзвешенное значение удельного веса грунта ниже и выше подошвы фундамента опре-
деляется по формуле:
γ |
II (γ |
' |
) = |
∑γ II ,i |
×hi |
, |
II |
∑ hi |
|
||||
|
|
|
|
|
|
где hi – расчетная толщина слоев ниже и выше подошвы фундаментов соответственно. При этом обязательно должно учитываться, что:
·ниже подошвы фундамента средневзвешенное значение удельного веса определяется в пределах глубины Zr, которая принимается равной 0.5×b для фундаментов шириной до 10м и 4м+0.1×b для фундаментов шириной более 10м;
·для водопроницаемых грунтов, находящихся ниже уровня грунтовых вод, удельный вес грунта
принимается с учетом взвешивающего действия воды, т.е. γIIw .
При определении глубины заложения фундаментов с подвалом d1 принимаем, что пол подвала
бетонный ( gcf = 22 кН/м3) толщиной 100мм.
Рис.4. Расчетная схема к определению величины R
Проверка давления под подошвой фундамента
По предварительным размерам фундаментов определяется полная нагрузка, действующая на основание с учетом усилий, возникающих от собственного веса фундамента, веса стеновых блоков и панелей подвальной части здания, веса грунта на уступах фундамента, бокового давления на стены подвала. При глубине пола подвала ниже планировочной отметки более чем на 1 метр, следует учитывать вес грунта на уступах фундамента и боковое давление грунта со стороны подвала.
Схема нагрузок действующих в уровне подошвы фундамента приведена на Рис..
В курсовой работе допускается упростить схему приложения нагрузок и в общем случае полную нагрузку на уровне подошвы принимать равной:
NII = N0,II + GF,II , MII = M0,II ,
где GF,II - осредненный вес фундамента и грунта на его уступах, равный:
GF,II = gm× d×AF ,
где AF - площадь подошвы фундамента.
Рис.5 Схема нагрузок, действующих в уровне подошвы фундамента –( а), эпюры контактных давлений под подошве фундамента – ( б)
Согласно действующим нормативным документам (ТКП 45-5.01-67-2007 /3/) давление под подошвой фундамента ограничивается следующими условиями:
р £ R ; pmax £ 1.2R ; pmin > 0 ,.
где р – среднее давление под подошвой фундамента;
рmax, рmin – максимальное и минимальное давление под подошвой фундамента соответствен-
но.
p = N11 / АF ;
pmax = N11 / АF + М11 / W ;
pmin = N11 / АF - М11 / W ,
W = bl2/6 - момент сопротивления площади подошвы фундамента.
Если среднее давление р отличается от расчетного сопротивления более чем на 10%, то это будет указывать на то, что площадь подошвы фундамента взята с большим запасом и необходимо уменьшить размеры фундамента и выполнить перерасчет.
Путем последовательных приближений производится уточнение размеров подошвы фунда-
мента.