УМК Гринев
.pdf
Решение.
Расчет прочности производится по формуле:
|
N £ψϕmg |
|
γ k |
× R +η × |
3μ |
× |
f |
ywd |
|
´ A +γ b |
× fcd × Ab + f yd × As ) , |
|
|
|
|
||||||||
|
( |
|
|
|
|
||||||
|
1+ μ |
100 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где ψ – |
при центральном сжатии равен единице; |
||||||||||
ϕ – |
коэффициент продольного изгиба. |
Коэффициент продольного |
|||||||||
изгиба для элементов постоянного сечения принимается в зависимости от
гибкости элемента: λ |
|
= |
l0 |
, где i = |
|
I |
|
= |
21,18×109 |
= 205 мм. |
|
|
5, 041×105 |
||||||||
|
|
|||||||||
|
c |
|
i |
A |
|
|||||
I= b3 ×h = 7103 ×710 = 21,18×109 мм4 .
i12
|
|
|
|
|
λi |
= |
l0 |
|
= |
4500 |
|
= 22,l0 = H , т. к. опоры шарнирные. |
|||||||
|
|
|
i |
205 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
При гибкости λ1 |
= 22 коэффициент продольного изгиба ϕ = 0,61 . |
||||||||||||||||||
mg |
– |
|
коэффициент, учитывающий длительность нагрузки, mg = 1; |
||||||||||||||||
γ k |
– |
|
коэффициент условий работы кладки, γ k |
= 0,7 , поскольку колон- |
|||||||||||||||
на с трещинами; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
η = 1 − |
4 е 0 |
= 1, поскольку е |
= 0 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
h |
|
|
0 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
) |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
μ = |
|
|
sw |
×100= |
2×8,04× 71+ |
71 |
×100=3,02; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
f yd = 55 МПа – |
|
h×b×s |
71×71×15 |
|
|
|
|||||||||||||
|
расчетное сопротивление арматуры обойм (принима- |
||||||||||||||||||
ется как для арматуры класса АII; |
|
|
|
|
|||||||||||||||
f ywd = 190 МПа – |
расчетное сопротивление поперечной арматуры; |
||||||||||||||||||
f |
= |
12 |
=8 МПа |
– |
расчетное сопротивление бетона сжатию; |
||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
cd |
|
1,5 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
γ b |
– |
|
коэффициент условий работы бетона, γ b |
= 1 , т.к. нагрузка пере- |
|||||||||||||||
дается на обойму и под ней имеется опора; |
|
|
|
||||||||||||||||
А, Ab , As – |
площади сечения кладки, бетона, |
продольной арматуры |
|||||||||||||||||
соответственно. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
А= 0, 51×0,51 = 0, 26 м2 ,
Аb = 2×0,1×0, 71+2×0,1×0, 51 = 0, 244 м2 , Аs = 0, 000804 м2.
101
Прочность колонны с обоймой:
|
|
|
3×3,02 |
|
190 |
|
|
|
3 |
|
||||
N =1×0,61× |
0,7×1,275 +1× |
|
|
× |
|
|
|
|
×0, 26 |
+1×8×0,244 +55×0,000804 |
×10 |
= 2038кН. |
||
1+3,02 |
100 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Выводы: |
определена |
несущая |
способность кирпичного |
столба |
||||||||||
с обоймой из железобетона. При этом учтено, что изначально кладка имеет повреждения в виде вертикальных трещин.
ЛИТЕРАТУРА
1.Вахненко, П.Ф. Каменные и армокаменные конструкции / П.Ф. Вахненко. – 2-е изд. – Киев: Будiвельник, 1990. – 184 с.
2.Гринёв, В.Д. Каменные конструкции: учеб. пособие / В.Д. Гринев. – Ново-
полоцк: ПГУ, 2001. – 148 с.
3.Бедов, А.И. Проектирование, восстановление и усиление каменных и армока- менных конструкций: учеб. пособие / А.И. Бедов, А.И. Габитов. – М.: АСВ, 2008. – 568 с.
4.Еременок, П.Л., Каменные и армокаменные конструкции / П.Л. Еременок, И.П. Еременок. – Киев: Вища школа, 1981. – 224 с.
5.Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования: СНиП II- 22-81. – Введ. 31.12.81. – М.: Стройиздат, 1983. – 39 с.
6. |
Пособие по |
проектированию |
каменных и армокаменных конструкций |
(к СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции») – М.: (ЦНИИТП) Гос- |
|||
строй СССР, 1989. – 152 |
с. |
|
|
7. |
Строительная теплотехника. Строительные нормы проектирования: ТКП 45- |
||
2.04-43-2006 (02250). – |
Введ. 29.11.06. – |
Минск: Министерство архитектуры и строи- |
|
тельства, 2007. – 32 с. |
|
|
|
102
СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ПО РАСЧЕТУ КАМЕННЫХ
И АРМОКАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
103
СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ПО РАСЧЕТУ КАМЕННЫХ И АРМОКАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
1.1. Нагрузки
При расчете по первой и второй группе предельных состояний нагрузки разделяются по классам длительности: постоянные, длительные и особые. Большинство указанных нагрузок находится в соответствии со СНиП 2.01.0785* «Нагрузки и воздействия», при этом необходимо учесть следующее:
−расчет железобетонных элементов (перемычек, фундаментных балок) выполнять, приняв коэффициенты безопасности по нагрузкам в со- ответствии с требованиями СНБ 5.01.03-02:
−нормативную нагрузку от собственного веса кладки рекоменду- ется определять в соответствии с требованиями табл. 1.1. [2].
Таблица 1.1
№ п.п. |
|
|
Кладка |
|
Нормативная объемная масса |
|
|
|
кг/м3 |
||
1. |
Сплошная из полнотелого кирпича |
|
1800 |
||
2. |
Из пустотелого пористо-дырчатого или |
|
|||
|
пористого кирпича при объемной массе |
|
|||
|
кирпича кгс/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
1450 |
|
1550 |
|
|
|
1300 |
|
1400 |
3. |
Из |
пустотелых |
керамических камней |
|
|
|
при высоте камня 138мм при объемной |
|
|||
|
массе камня, кгс/м3 |
|
|
||
|
|
|
1450 |
|
1500 |
|
|
|
1300 |
|
1380 |
4. |
Из лекгкобетонных камней со щелевид- |
|
|||
|
ными пустотами (пустотность 26%) при |
|
|||
|
объемной массе, кгс/м3 |
|
|
||
|
|
|
1450 |
|
1100 |
|
|
|
1600 |
|
1230 |
5. |
Из |
легкобетонных трехпустотных |
кам- |
|
|
|
ней со сквозными пустотами с засыпкой |
|
|||
|
шлаком, керамзитом (пустотность 35%, |
|
|||
|
объемная масса засыпки 1000 кгс/м3) |
|
|||
|
при объемной массе бетона, кгс/м3 |
|
|
||
|
|
|
1400 |
|
1300 |
|
|
|
1600 |
|
1420 |
6. |
Бутовая из известняка с объемной мас- |
|
|||
|
сой 2200 ÷ 2500 |
кг/м3 |
|
2100 |
|
7. |
Из крупных блоков, тяжелый бетон |
|
2400 |
||
8. |
Ячеистый бетон |
|
|
Объемная масса с учетом |
|
|
|
|
|
|
влажности |
|
|
|
104 |
|
|
− снеговая и ветровая нагрузки для Республики Беларусь принима- ется с учетом изменения № 1 СНиП 2.01.07-85*, утвержденного приказом Министерства архитектуры и строительства.
1.2. Справочные материалы
В разделе приведены справочные данные в табличной форме (в скобках указаны ссылки на номера таблиц и пунктов в СНиП II-22-81 [2]), необходимые при проектировании каменных и армокаменных конст- рукций и связанные с установлением:
−расчетного сопротивления сжатию кладки из кирпича всех видов
икерамических камней со щелевидными вертикальными пустотами (табл. 1.2);
−то же, кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех ви- дов и блоков из природного камня (табл. 1.4);
−то же, для кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и при- родных камней пиленых или чистой тески (табл. 1.5);
−то же, для кладки из пустотелых бетонных камней (табл. 1.6);
−то же, для кладки из природных камней низкой прочности (табл. 1.7);
−то же, для бутовой кладки из рваного бута (табл. 1.8);
−то же, сжатию бутобетона (невибрированного) (табл. 1.9);
−расчетного сопротивления кладки из сплошных камней на це- ментно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осево- му растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по го- ризонтальным и вертикальным швам (табл. 1.10);
−расчетного сопротивления кладки из кирпича и камней правиль- ной формы осевому растяжению при изгибе, растяжению при изгибе, срезу
иглавным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню (табл. 1.11);
−значения коэффициента k для определения временного сопро- тивления кладки при сжатии (табл. 1.14);
−значенияупругойхарактеристикинеармированнойкладки α (табл. 1.15);
−значения коэффициента линейного расширения для различных материалов кладки (табл. 1.16);
−коэффициента трения (табл. 1.17);
−коэффициента продольного изгиба ϕ при упругих характеристи- ках кладки α (табл. 1.18);
−коэффициента ω (табл. 1.19);
−коэффициент η (табл. 1.20);
−коэффициента ξ1 (табл. 1.21);
105
−разновидности групп кладок, в зависимости от их вида и прочно- сти материалов (табл. 1.26);
−предельного значения отношения β = H / h для стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий (табл. 1.28);
−поправочных коэффициентов к значениям β (табл. 1.29);
−расстояния между температурными швами (табл. 1.32);
−значения коэффициентов условий работы кладки при ее расчете
встадии оттаивания (табл. 1.33);
− значения нормативных и расчетных сопротивлений арматуры в армированной кладке (табл. 1.34) [1, 3, 4, 5];
− расчетные сопротивления арматуры обойм (табл. 1.35) [2]; Представлены пояснения в графическом виде для определения расчетных
высот стен и столбов при определении коэффициента продольного изгиба в зависи- мостиотусловийопиранияихнагоризонтальныеопоры, (рис.1.4. и(п. 4.3 – 4.6)).
Рассмотрены различные случаи при определении расчетных площа- дей сечений при местном сжатии (рис. 1.5.).
При определении расчетных сопротивлений R сжатию кладки их различных материалов по табл. 1.2 – 1.9 необходимо учитывать следую- щие рекомендации СНиП II -22.81 [2]:
1.(п. 3.9). Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотно- стью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм до- пускается принимать по табл. 1.2 с коэффициентами: на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см2) – 0,8; на растворах марок 4, 10, 25 и выше – соответственно 0,85, 0,9 и 1.
2.(п. 3.10). Расчетные сопротивления сжатию кладки (табл. 1.2
и1.5) при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм следует определять как среднее арифметическое значение, при высоте ряда от 300 до 500 мм – по интерполяции.
3.(п. 3.11). Расчетные сопротивления кладки сжатию, согласно
табл. 1.2 – 1.8, необходимо умножать на коэффициенты условия работы γ с
равные:
а. 0,8 – для столбов и простенков с площадью сечения 0,3 м2 и менее; б. 0,5 – для элементов круглого сечения, неармированных сетчатой
арматурой; в. 1,1 – для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых
бетонов и из природного камня ( γ ³ 1800 кг / м3 ); г. 0,9 – для кладки из блоков и камней из автоклавных ячеистых бе-
тонов и из силикатных бетонов классов по прочности выше С2520 ;
106
д. 0,8 – для кладки из блоков и камней из крупнопористых и неав- токлавных бетонов. Виды ячеистых бетонов принимают в соответствии с ГОСТ 25485-82;
е. 1,15 – для кладки после длительного (более года) твердения раствора; ж. 0, 85 – для кладки из силикатного кирпича на растворе с добав-
ками поташа;
4.(п. 3.12). Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспе- риментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопро- тивления принимают по табл. 1.4 с коэффициентом 0,9 – при пустотности блоков ≤ 5 %; 0,5 – то же, но, ≤ 25 %; 0, 25 – то же, но ≤ 45 %, где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.
Для промежуточных значений пустотности использовать интерполяцию.
5.(п. 3.13). Расчетные сопротивления сжатию кладки в табл. 1.4, 1.5, 1.7, следует принимать с коэффициентами:
а. 0,8 – для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм); б. 0,7 – для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм);
6.(п. 3.14). Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кир- пича и грунтовых камней следует принимать по табл. 1.7 с коэффициентами:
а. 0,7 – для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом; б. 0,5 – то же, в прочих зонах; в. 0,8 – для кладки внутренних стен.
Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
7.Коэффициент продольного изгиба ϕ следует принимать по
табл. 1.6 в зависимости от гибкости элемента λh = l0 / h илиλi =l0 /i и упругой характеристики кладки α .
Таблица 1.2
Расчетные сопротивления сжатию кладки всех видов из кирпича и керамических камней
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из |
|
|
||||||||
Марка |
кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными |
При прочно- |
|||||||||
кирпича |
вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда |
сти раствора |
|||||||||
или |
кладки 50 – 150 мм на тяжелых растворах при марке раствора |
|
|
||||||||
камня |
200 |
150 |
100 |
75 |
50 |
25 |
10 |
4 |
0,2 |
нулевой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2) |
|
|
300 |
3,9 |
3,6 |
3,3 |
3,0 |
2,8 |
2,5 |
2,2 |
1,8 |
1,7 |
1,5 |
|
|
(39) |
(36) |
(33) |
(30) |
(28) |
(25) |
(22) |
(18) |
(17) |
(15) |
|
250 |
3,6 |
3,3 |
3,0 |
2,8 |
2,5 |
2,2 |
1,9 |
1,6 |
1,5 |
1,3 |
|
(36) |
(33) |
(30) |
(28) |
(25) |
(22) |
(19) |
(16) |
(15) |
(13) |
||
|
|||||||||||
200 |
3,2 |
3,0 |
2,7 |
2,5 |
2,2 |
1,8 |
1,6 |
1,4 |
1,3 |
1,0 |
|
(32) |
(30) |
(27) |
(25) |
(22) |
(18) |
(16) |
(14) |
(13) |
(10) |
||
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
107 |
|
|
|
|
|
|
150 |
2,6 |
2,4 |
2,2 |
2,0 |
1,8 |
1,5 |
1,3 |
1,2 |
1,0 |
0,8 |
|
(26) |
(24) |
(22) |
(20) |
(18) |
(15) |
(13) |
(12) |
(10) |
(8) |
||
|
|||||||||||
125 |
– |
2,2 |
2,0 |
1,9 |
1,7 |
1,4 |
1,2 |
1,1 (11) |
0,9 |
0,7 |
|
(22) |
(20) |
(19) |
(17) |
(14) |
(12) |
(9) |
(7) |
||||
|
|
|
|||||||||
100 |
– |
2,0 |
1,8 |
1,7 |
1,5 |
1,3 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,6 |
|
(20) |
(18) |
(17) |
(15) |
(13) |
(10) |
(9) |
(8) |
(6) |
|||
|
|
||||||||||
75 |
– |
– |
1,5 |
1,4 |
1,3 |
1,1 |
0,9 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
|
(15) |
(14) |
(13) |
(11) |
(9) |
(7) |
(6) |
(5) |
||||
|
|
|
|||||||||
50 |
– |
– |
– |
1,1 |
1,0 |
0,9 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
0,35 |
|
(11) |
(10) |
(9) |
(7) |
(6) |
(5) |
(3,5) |
|||||
|
|
|
|
||||||||
35 |
– |
– |
– |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,45 |
0,4 |
0,25 |
|
(9) |
(8) |
(7) |
(6) |
(4,5) |
(4) |
(2,5) |
|||||
|
|
|
|
Примечание: Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 – для кладки на жестких це- ментных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес.; 0,9 – для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами. Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества – растворный шов выполняется под рамку с выравниваем и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.4 |
|
Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных сплошных блоков, |
||||||||||
|
|
бетона всех видов и блоков из природного камня |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из крупных |
||||||||
Клас- |
Мар- |
сплошных блоков из бетонов всех видов блоков из природного камня |
||||||||
сы |
ка |
(пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 – 1000 мм |
||||||||
бето- |
кам- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при марке раствора |
|
|
при нулевой |
|||||
на |
ня |
|
|
|
|
|||||
200 |
150 |
100 |
75 |
50 |
25 |
10 |
прочности рас- |
|||
|
|
|||||||||
|
|
твора |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
– |
1000 |
17,9 |
17,5 |
17,1 |
16,8 |
16,5 |
15,8 |
14,5 |
11,3 |
|
|
(179) |
(175) |
(171) |
(168) |
(165) |
(158) |
(145) |
(113) |
||
|
|
|||||||||
– |
800 |
15,2 |
14,8 |
14,4 |
14,1 |
13,8 |
13,3 |
12,3 |
9,4 |
|
|
(152) |
(148) |
(144) |
(141) |
(138) |
(133) |
(123) |
(94) |
||
|
|
|||||||||
– |
600 |
12,8 |
12,4 |
12,0 |
11,7 |
11,4 |
10,9 |
9,9 |
7,3 |
|
|
(128) |
(124) |
(120) |
(117) |
(114) |
(109) |
(99) |
(73) |
||
|
|
|||||||||
– |
500 |
11,1 |
10,7 |
10,3 |
10,1 |
9,8 |
9,3 |
8,7 |
6,3 |
|
|
|
(111) |
(107) |
(103) |
(101) |
(98) |
(93) |
(87) |
(63) |
|
С 30 |
400 |
9,3 |
9,0 |
8,7 |
8,4 |
8,2 |
7,7 |
7,4 |
5,3 |
|
|
(93) |
(90) |
(87) |
(84) |
(82) |
(77) |
(74) |
(53) |
||
|
|
|||||||||
С 25 |
300 |
7,5 |
7,2 |
6,9 |
6,7 |
6,5 |
6,2 |
5,7 |
4,4 |
|
|
(75) |
(72) |
(69) |
(67) |
(65) |
(62) |
(57) |
(44) |
||
|
|
|||||||||
С 20 |
250 |
6,7 |
6,4 |
6,1 |
5,9 |
5,7 |
5,4 |
4,9 |
3,8 |
|
(67) |
(64) |
(61) |
(59) |
(57) |
(54) |
(49) |
(38) |
|||
|
|
|||||||||
С 15 |
200 |
5,4 |
5,2 |
5,0 |
4,9 |
4,7 |
4,3 |
4,0 |
3,0 |
|
(54) |
(52) |
(50) |
(49) |
(47) |
(43) |
(40) |
(30) |
|||
|
|
|||||||||
С 12,5 |
150 |
4,6 |
4,4 |
4,2 |
4,1 |
3,9 |
3,7 |
3,4 |
2,4 |
|
(46) |
(44) |
(42) |
(41) |
(39) |
(37) |
(34) |
(24) |
|||
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
108 |
|
|
|
|
|
С 7,5 |
100 |
– |
3,3 |
3,1 |
2,9 |
2,7 |
2,6 |
2,4 |
1,7 |
|
(33) |
(31) |
(29) |
(27) |
(26) |
(24) |
(17) |
||||
|
|
|
||||||||
С 5 |
75 |
– |
– |
2,3 |
2,2 |
2,1 |
2,0 |
1,8 |
1,3 |
|
(23) |
(22) |
(21) |
(20) |
(18) |
(13) |
|||||
|
|
|
|
|||||||
С 3,5 |
50 |
– |
– |
1,7 |
1,6 |
1,5 |
1,4 |
1,2 |
0,85 |
|
(17) |
(16) |
(15) |
(14) |
(12) |
(8,5) |
|||||
|
|
|
|
|||||||
С 2,5 |
35 |
– |
– |
– |
– |
1,1 |
1,0 |
0,9 |
0,6 |
|
(11) |
(10) |
(9) |
(6) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
С 2 |
25 |
– |
– |
– |
– |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,5 |
|
(9) |
(8) |
(7) |
(5) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Примечание: 1. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных блоков высотой более 1000 мм принимается по табл.1.4 с коэффициентов 1,1.
2. За марку блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжа- тие МПа (кгс/см2), эталонного образца -куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180-90 и ГОСТ 8462 – 85.
3. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков и блоков из природного камня, растворные швы в которой выполнены под рамку с разравниванием и уплотнением рейкой (о чем указывается в проекте), допускается принимать по табл. 1.4 с коэффициентом 1,2.
Таблица 1.5
|
Расчетные сопротивления сжатию кладки из сплошных бетонных, |
|||||||||||
|
|
|
гипсобетонных и природных камней |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из сплошных бетонных, |
|||||||||||
|
гипсобетонных и природных камней (пиленных или чистой тески) при высоте ряда |
|||||||||||
Марка |
|
|
|
|
200 – 300 м |
|
|
|
|
|
||
камня |
|
|
при марке раствора |
|
|
|
|
При прочности |
||||
|
|
|
|
|
|
|
раствора |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
200 |
150 |
100 |
75 |
50 |
|
25 |
10 |
|
4 |
0,2 (2) |
нулевой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
13,0 |
12,5 |
12,0 |
11,5 |
11,0 |
|
10,5 |
9,5 |
|
8,5 |
8,3 |
8,0 (80) |
(130) |
(125) |
(120) |
(115) |
(110) |
|
(105) |
(95) |
|
(85) |
(83) |
||
|
|
|
|
|||||||||
800 |
11,0 |
10,5 |
10,0 |
9,5 |
9,0 |
|
8,5 |
8,0 |
|
7,0 |
6,8 |
6,5 (65) |
(110) |
(105) |
(100) |
(95) |
(90) |
|
(85) |
(80) |
|
(70) |
(68) |
||
|
|
|
|
|||||||||
600 |
9,0 |
8,5 |
8,0 |
7,8 |
7,5 |
|
7,0 |
6,0 |
|
5,5 |
5,3 |
5,0 (50) |
(90) |
(85) |
(80) |
(78) |
(75) |
|
(70) |
(60) |
|
(55) |
(53) |
||
|
|
|
|
|||||||||
500 |
7,8 |
7,3 |
6,9 |
6,7 |
6,4 |
|
6,0 |
5,3 |
|
4,8 |
4,6 |
4,3 (43) |
(78) |
(73) |
(69) |
(67) |
(64) |
|
(60) |
(53) |
|
(48) |
(46) |
||
|
|
|
|
|||||||||
400 |
6,5 |
6,0 |
5,8 |
5,5 |
5,3 |
|
5,0 |
4,5 |
|
4,0 |
3,8 |
3,5 (35) |
(65) |
(60) |
(58) |
(55) |
(53) |
|
(50) |
(45) |
|
(40) |
(38) |
||
|
|
|
|
|||||||||
300 |
5,8 |
4,9 |
4,7 |
4,5 |
4,3 |
|
4,0 |
3,7 |
|
3,3 |
3,1 |
2,8 (28) |
(58) |
(49) |
(47) |
(45) |
(43) |
|
(40) |
(37) |
|
(33) |
(31) |
||
|
|
|
|
|||||||||
200 |
4,0 |
3,8 |
3,6 |
3,5 |
3,3 |
|
3,0 |
2,8 |
|
2,5 |
2,3 |
2,0 (20) |
(40) |
(38) |
(36) |
(35) |
(33) |
|
(30) |
(28) |
|
(25) |
(23) |
||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
3,3 |
3,1 |
2,9 |
2,8 |
2,6 |
|
2,4 |
2,2 |
|
2,0 |
1,8 |
1,5 (15) |
(33) |
(31) |
(29) |
(28) |
(26) |
|
(24) |
(22) |
|
(20) |
(18) |
||
|
|
|
|
|||||||||
100 |
2,5 |
2,4 |
2,3 |
2,2 |
2,0 |
|
1,8 |
1,7 |
|
1,5 |
1,3 |
1,0 (10) |
(25) |
(24) |
(23) |
(22) |
(20) |
|
(18) |
(17) |
|
(15) |
(13) |
||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
109 |
|
|
|
|
|
|
|
75 |
– |
– |
1,9 |
1,8 |
1,7 |
1,5 |
1,4 |
1,2 |
1,1 |
0,8 |
|
(19) |
(18) |
(17) |
(15) |
(14) |
(12) |
(11) |
(8) |
||||
|
|
|
|||||||||
50 |
– |
– |
1,5 |
1,4 |
1,3 |
1,2 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,6 |
|
(15) |
(14) |
(13) |
(12) |
(10) |
(9) |
(8) |
(6) |
||||
|
|
|
|||||||||
35 |
– |
– |
– |
– |
1,0 |
0,95 |
0,85 |
0,7 |
0,6 |
0,45 (4,5) |
|
(10) |
(9,5) |
(8,5) |
(7) |
(6) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
25 |
– |
– |
– |
– |
0,8 |
0,75 |
0,65 |
0,55 |
0,5 |
0,35 (3,5) |
|
(8) |
(7,5) |
(6,5) |
(5,5) |
(5) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
15 |
– |
– |
– |
– |
– |
0,5 |
0,45 |
0,38 |
0,35 |
0,25 (2,5) |
|
(5) |
(4,5) |
(3,8) |
(3,5) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Примечание: 1. Расчетные сопротивления кладки из сплошных шлакобетонных кам- ней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, следует принимать по табл. 1.5 с коэффициентом 0,8.
2. Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет; при этом, расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по табл. 1.5 с коэффициентами: 0,7 – для кладки наружных стен в зонах с сухим клима- том, 0,5 – в прочих зонах; 0,8 – для внутренних стен.
3. Расчетные сопротивления кладки из бетонных и природных камней марки 150 и выше с ровными поверхностями и допусками по размерам, не превышающим ± 2 мм, при толщине растворных швов не более 5 мм, выполненных на цементных пастах или клеевых составах, допускается принимать по табл. 1.5 с коэффициентом 1,3.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.6 |
Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых бетонных камней |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из пустотелых |
|||||||||
Марка |
|
бетонных камней при высоте ряда кладки 200 – 300 мм |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
камня |
|
|
при марке раствора |
|
|
при прочности раство- |
||||
|
|
|
|
|
|
ра |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
75 |
|
50 |
25 |
|
10 |
4 |
0,2 (2) |
нулевой |
150 |
2,7 |
2,6 |
|
2,4 |
2,2 |
|
2,0 |
1,8 |
1,7 |
1,3 |
(27) |
(26) |
|
(24) |
(22) |
|
(20) |
(18) |
(17) |
(13) |
|
|
|
|
||||||||
125 |
2,4 |
2,3 |
|
2,1 |
1,9 |
|
1,7 |
1,6 |
1.4 |
1,1 |
(24) |
(23) |
|
(21) |
(19) |
|
(17) |
(16) |
(14) |
(11) |
|
|
|
|
||||||||
100 |
2,0 |
1,8 |
|
1,7 |
1,6 |
|
1,4 |
1,3 |
1,1 |
0,9 |
(20) |
(18) |
|
(17) |
(16) |
|
(14) |
(13) |
(11) |
(9) |
|
|
|
|
||||||||
75 |
1,6 |
1,5 |
|
1,4 |
1,3 |
|
1,1 |
1,0 |
0,9 |
0,7 |
(16) |
(15) |
|
(14) |
(13) |
|
(11) |
(10) |
(9) |
(7) |
|
|
|
|
||||||||
50 |
1,2 |
1,15 |
|
1,1 |
1,0 |
|
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,5 |
(12) |
(11,5) |
|
(11) |
(10) |
|
(9) |
(8) |
(7) |
(5) |
|
|
|
|
||||||||
35 |
– |
1,0 |
|
0,9 |
0,8 |
|
0,7 |
0,6 |
0,55 |
0,4 |
(10) |
|
9) |
(8) |
|
(7) |
(6) |
(5,5) |
(4) |
||
|
|
|
|
|||||||
25 |
– |
– |
|
0,7 |
0,65 |
|
0,55 |
0,5 |
0,45 |
0,3 |
|
(7) |
(6,5) |
|
(5,5) |
(5) |
(4,5) |
(3) |
|||
|
|
|
|
|
||||||
Примечание: Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых шлакобетон- ных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсобетонных, пустотелых камней следует снижать в соот- ветствии с примечанием 1 и 2 к табл. 1.5.
110