236
.pdfПод сложным видом теплопереноса понимают перенос тепловой энергии всеми видами теплообмена; теплопроводностью, конвекцией и излучением. Такой вид теплопереноса встречается при передаче тепла от горячих газов (например, дымовых газов) с температурой tг ≈ 1000оС к нагреваемой в трубках воде, имеющей
температуру tв ≈ =200оС. Такой вид теплопереноса
встречается в паротурбинных установках, и каждый вид теплообмена имеет существенный вклад в величину коэффициентов теплопередачи, определяемого по формуле:
K = |
|
1 |
|
|
|
|
(5.12). |
1 |
+ |
δ |
+ |
1 |
|
||
|
|
|
|||||
|
αл + αk |
λ |
α2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
где αл определяется из формулы (4.5) с последующим преобразованием вида
qл = QFл = αл(Tг − tв )Вт/м2 (5.13).
6. Теплообменные аппараты.
Теплообменными аппаратами (ТА) называют устройства для передачи теплоты от горячих сред к холодным или наоборот.
ТА классифицируются: а) по назначению: подогреватели, кипятильники, холодильники и т.п.; б) по способам организации контакта: рекуператоры (поверхностные ТА), в которых среды разделены поверхностью (в основном это кожухотрубчатые ТА);
54
аналогичных рассмотренных выше видов конвективного теплообмена, что в конечном итоге определяет перенос теплоты.
3.1. Теплоотдача при кипении жидкости.
Кипением называется процесс образования пара внутри жидкости, когда температура ее оказывается выше температуры насыщения (кипения) t > tн при данном давлении.
В зависимости от плотности теплового потока – q , подводимого к жидкости через поверхность нагрева, изменяются разности температур между ними ∆t=θ-tк и на поверхности нагрева возникают либо отдельные пузырьки пара или образуется сплошной слой пара. Первый процесс называется пузырьковым кипением; второй – пленочным.
Зарождение пузырьков пара на поверхности, их рост и движение после отрыва является сложным физическим процессом, зависящим от многих факторов (физические свойства жидкости, состояние поверхности и т.п.) и вызывающим интенсивную циркуляцию и перемешивание жидкости как в пограничном слое, так и в объеме жидкости, вследствие чего резко возрастает теплоперенос.
Тепловой поток при увеличении температурного напора растет не беспредельно. При некотором значении ∆t он достигает максимума и носит название первого критического – qкр , после чего с возрастанием ∆t он уменьшается, а пузырьковый режим переходит в пленочный при этом интенсивность теплообмена падает.
31
www.mitht.ru/e-library
Для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении предложен ряд формул [1 ÷ 4], который в большинстве носит эмпирический характер. При развитом кипении связь между α и q обычно представляют в виде степенной зависимости вида:
α = B qn |
(3.1) |
где B отражает свойства кипящей жидкости; n – показатель степени, равный n ≈ 0.7.
Выражая α=f(∆t) , путем несложных преобразований получаем формулу, позволяющую рассчитывать коэффициент теплоотдачи не только кипящей воды, но и при кипении органических и неорганических жидкостей
[4]:
α |
кп |
= B ϕ 3,33(θ − t |
н |
)2,33 |
(3.2.) |
|
0 b |
|
|
где B0b - коэффициент, отражающий физические свойства воды;
ϕ - относительный коэффициент теплоотдачи.
При кипении воды в трубках теплообменных
аппаратов для расчета B0b предложена формула [4]:
Bob=46p0,57 (3.3.)
При кипении воды в большом объеме формула для расчета Bob будет иметь вид [4]:
(3.4.)
где p – давление, бар.
Для расчета относительного коэффициента теплоотдачи φ предложены формулы [4]:
для индивидуальных веществ
32
µ = 0,32 10−3 Па с;λ = 0,686 |
Вт |
; ν = 2,43 10 |
−6 |
м2 |
|
м К |
с |
||||
|
|
|
′ |
= 0,94 |
4 0,6863 9502 |
2183 103 9,81 |
= 7835 |
||||||
A |
|
|
0,32 10−3 |
4 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
18 770 |
0,47 |
|
0,32 |
0,06 |
|
||
по (3.6) |
ϕ = |
|
|
|
|
|
= 0,416 |
|
||
|
|
|
||||||||
|
|
|
92 950 |
|
|
0,26 |
|
|
по (3.4) Bob = 40 10,57 =40
Bo = Bob ϕ3,33 = 40 0,416 = 16,64
по(5.11)
|
|
1 |
3 |
(126,8 −110,6) |
1 |
3 |
|
2 10−3 |
|
K −0,7 |
(126,8 −110,6) |
−0,7 |
−1 |
||||||
K = |
K |
|
|
+ |
+ |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
(7835) |
4 |
3 |
|
|
46,6 |
|
16,64 |
0,3 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Метод расчета – итерация, начиная с К = 600 |
|
Вт |
|
||||||||||||||
|
|
|
м2 К |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 → 589 → 582 → 579 → 577 → 575 → 574
Крас = 574 Вт2
мК
Q = K∆tF = 574(126,8 −110,6)3,14 38 10−3 4 = 4,38кВт
Расход пара G |
п |
= |
Q |
= |
4,38 103 |
= 2 кг |
с |
. |
|
|
r |
|
2183 |
|
|
/5-5/ В вертикальной трубке d= 38 х 2 мм и L= 6 м, λ =50 мВтК кипит ацетон при давлении 750 мм рт.ст за счет
конденсации водяного пара p = 1 ата. Определить коэффициент теплопередачи и количество теплоты.
53
www.mitht.ru/e-library
3.7.) получаем соотношение для разности температур в виде :
|
|
|
T − ts |
= |
|
q |
43 |
+ q |
δ |
+ |
q |
|
13 |
(5.10) |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
λ |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
A′ |
|
|
|
|
|
|
|
Bo |
|
|
|
||||||||||
Подставляя |
в |
(5.10) |
|
q |
|
= K(T −ts ) |
после некоторых |
|||||||||||||||||||||
преобразований |
получаем расчетное уравнение вида |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
3 |
|
|
δ |
|
|
K |
−0,7 |
∆t |
−0,7 −1 |
|
|
|
||||||
|
|
|
K = |
|
K |
3 ∆t |
|
+ |
|
+ |
|
|
|
|
|
|
(5.11) |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
′4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Bo0,3 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где B |
= B |
ob |
ϕ3,33 |
- где |
B |
|
|
рассчитывается по (3.3, 3.4), а |
||||||||||||||||||||
о |
|
|
|
|
|
|
|
ob |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
коэффициентϕ- (3.5, 3.6). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Уравнение |
|
|
|
(5.11) |
|
|
|
|
|
|
решается |
|
методом |
|||||||||||||||
последовательных приближений. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Пример. В вертикальной трубке кипятильника, |
||||||||||||||||||||||||||||
выполненной |
из |
стали |
38х2 |
|
мм |
|
λ =46,6 |
|
Вт |
за счет |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м К |
|
конденсации водяного пара p=2,5 ата |
|
кипит толуол под |
атмосферным давлением. Рассчитать коэффициент теплопередачи «К» и количество теплоты Q, если высота трубки H = 4 м.
Справочные данные:
Толуол [2] |
p =1ata;r = 307 |
кДж |
;ts =110,60 C |
|
|
|||||||
кг |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ρ |
T |
= 770кг |
м |
3 |
;µ = 0,26 10−3 Па* с;M =92кг |
кмоль |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
кДж |
|
|
кг |
||
вода [1] p = 2,5ata;T = 126,80 C ,r = 2183 |
;ρ = |
950 |
||||||||||
кг |
м3 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
52
|
M |
b |
ρ 0 ,47 |
µ |
0 ,06 |
|
|
ϕ = |
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
µ |
(3.5.) |
|
|
Mρb |
для водных растворов неорганических веществ
|
M |
b |
|
ν |
b |
0 ,23 |
|
p 0 ,3 |
|
|
ϕ = |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
M |
ν |
|
|
|
|
(3.6.) |
|||
|
|
ps |
где M – молярная масса; ρ - плотность жидкости; µ, ν - ее динамическая и кинематическая вязкости; p – рабочее давление; pS - давление паров воды при температуре кипения раствора.
Вформулах для расчета φ физические свойства воды
икипящих жидкостей берутся при их температуре кипения под атмосферным давлением.
Пример.
Рассчитать коэффициент теплоотдачи α при кипении толуола (при атмосферном давлении) в вертикальных трубках кипятильника за счет конденсации пара давлением
pп= 2.5 ата.
Справочные данные:
для толуола: p = 1 ата, t = 110оС,ρT =770 мкг3 ,µT= 0.26 х 10-3
Пахс, MT= 92 кмолькг
для воды: p =2.5 ата, T = 126.8 0С , ρb= 950 мкг3 ,µb=0.32 х10-3
Пахс, Mb=18 кмолькг
33
www.mitht.ru/e-library
Решение.
по (3.3.) |
B |
= 46 p0,57 = 46 ×10,57 = 46 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
ob |
|
|
|
0 ,47 |
|
|
|
0 ,06 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M ρ |
|
|
µ |
|
|
770 |
|
0,47 |
|
|
|
0,06 |
|||
|
|
|
18 |
|
|
0,32 |
|||||||||||
|
|
b |
T |
|
|
b |
|
||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||
по(3.5.)ϕ = |
|
|
|
|
× |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
0.416 |
|
MT ρb |
|
|
µT |
|
|
92 |
950 |
|
|
|
0,26 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
принимаем θ= T =126.80С , t =ts= 110.6 0С
по (3.2)αкл = B0bϕ3,33 (θ − t )2 ,33 = 46 0,4163,33 (126,8 −110,6)2,33 =
1634 МВт2 К .
/3.1-1./. Определить средний коэффициент теплоотдачи α при пузырьковом кипении воды в большом объеме, если давление воды в системе P=5x105 Па , а плотность теплового потока на греющей поверхности q= 10^5 Вт/м2 ?
/3.1.-2/ .Определить максимальную плотность теплового потока при условии задачи 3.1.-1, при которой сохраняется режим теплового кипения.
/3.1.-3/ Как выгоднее расположить (вертикально или горизонтально) трубку диаметром dн=20 мм с температурой поверхности θ=550oC, чтобы она лучше охлаждалась, если она охлаждается водой, кипящей в большом объеме под давлением P = 4,76 x 105 Па в пленочном режиме.
/3.1.-4/. Сравнить коэффициент теплоотдачи при кипении в большом объеме воды и ацетона (в пузырьковом режиме), если тепловая нагрузка поверхности равна
34
Kрас = 836 Вт . м2К
Q = K∆tF = 836(60,6 − 25)3,14 0,025 6 = 14,02кВт
Количество паров бензола
G |
б |
= |
Q |
= |
14,02 103 |
= 34,4 |
кг |
с |
|
|
r |
|
408 |
|
|
/5-4/. Вода, протекающая в вертикальной трубке d = 2521 иH =3м со скоростью W = 0,7 мс нагревается от
t1 =20оС до 80оС, за счет конденсации паров бензола p=1
бар. Определить коэффициент теплопередачи «К» и количество тепла «Q».
5.3. Теплопередача, когда оба рабочих тела изменяют свое агрегатное состояние (нагрев конденсирующимся паром жидкости до
состояния кипения).
Используя схему п.5.1, рис. 5.3, а также выражения для определения
αкип(формула3.2) и
αкон (формулы 3.5.и
Рис.5.3
51
www.mitht.ru/e-library
Вода[1]
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−3 |
|
|
|
|
−6 |
м2 |
|||||
t = 25 |
С; ρ = 997 |
|
|
|
; µ = 0,918 10 |
Па с;ν = 0,92 10 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
||||||||||||||||||||||||||||
|
м3 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кДж |
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
||||||||||||
сρ = 4,19 |
|
|
;λ = 0,608 |
|
;Pr = 6,22 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
кг К |
|
м К |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Решение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−1 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∆t |
1 |
3 |
1 |
|
|
|
δ |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
По (5.8) |
K = |
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
K |
3 + |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
λ |
|
α |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A′ |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Принимаем материал – сталь λ =40 |
Вт |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
м К |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
′ |
,72 |
|
|
4 λ3ρ2r |
|
g |
= 0,72 |
4 0,143 8342 408,5 103 9,81 |
= 3810 |
|||||||||||||||||||||||||||||
A = 0 |
|
|
|
|
µ |
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,39 10−3 25 10−3 |
|
|||||||||||||||||||
Re = |
wd |
= |
0,9 0,021 |
|
= 20430 (режим турбулентный) |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
0,92 10−6 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
ν |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Prt |
0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=1 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Принимая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Pr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
θ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Nu = 0,021Re0,8 Pr 0,43 = 0,021 204300,8 6,220,43 =129,3 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
α2 = Nu |
λ =129,3 |
0,608 |
|
= 3740 |
Вт |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
0,021 |
|
|
|
|
|
|
м2К |
|
|
|
|
Коэффициент теплопередачи «К» рассчитываем методом итерации начиная с Kор ≈ 700 ., т.е.
700 → 873 → 827 → 838 −835 − 836 . |
|
−1 |
|||||||||
|
(60,6 − 25) |
1 |
|
1 |
|
2 10 |
−3 |
1 |
|||
|
3 |
|
|
|
|||||||
K = |
|
|
|
K |
|
3 + |
|
|
+ |
|
. |
4 |
|
|
|
40 |
|
3740 |
|||||
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
3810 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
2,32х105 МВт2 , а давление жидкости в обеих случаях
P=1МПа.
/3.1.-5/. Определить коэффициент теплоотдачи при кипении бензола при давлении p =1,8 ата в вертикальном теплообменнике, диаметр трубок которого 25/21 за счет конденсации водяного пара давлением рп= 2 ата.
/3.1.-6/. Определить коэффициент теплоотдачи при кипении 10% водного раствора CaCl2 при давлении р =1,2 бар в трубках выпарного аппарата диаметром 25/21 за счет конденсации водяного пара давлением рп = 3 ата.
3.2. Теплоотдача при конденсации пара.
Под конденсацией понимается теплоперенос от пара с температурой T к поверхности θ при соотношении ∆t = T −θ и образовании конденсата, оседающего на поверхности в виде капель или пленки. При этом различают два вида конденсации: капельную и пленочную. Первая возможна в начале процесса – при нестационарном режиме, вторая – при стационарном и различаются интенсивностью теплообмена.
На практике в основном наблюдается пленочная конденсация, когда отдельные капли образуют сплошную пленку конденсата переменной толщины, стекающей вниз по поверхности под действием силы тяжести и препятствующей этой силе – силы трения. Нуссельтом, на основании этого предположения и учитывая, что теплоперенос через пленку конденсата осуществляется теплопроводностью при определенных допущениях была
35
www.mitht.ru/e-library
получена формула для определения коэффициента теплоотдачи α для вертикальной поверхности в виде [1.4]
α |
вер |
= 0,943 4 |
λ 3ρ2rg |
(3.5) |
|
µ(T −θ)l |
|||||
|
|
|
где: свойства конденсата (λ, ρ, µ) определяются при T; r –
скрытая теплота парообразования, кджкг ; l – определяющая
геометрический размер, здесь высота l = H, м. Для горизонтальных труб зависимость (3.5)
аналогична:
αгор = 0,72 4 |
λ3ρ2rg |
(3.6) |
|
µ(T − θ)d |
|
Для практических расчетов α величина А, как комплекс теплофизических величин представлена в виде:
A= 4 |
λ3ρ2 rg |
(3.7) |
|
µ |
|
и табулирована [1,2].
Формулы (3.5 – 3.6) выведены для чистого пара без примесей неконденсирующихся газов, отсутствия волнового движения в пленке конденсата и для одиночной трубы. При конденсации пара на пучках труб, расположенных горизонтально в шахматном или коридорном порядке интенсивность теплообмена по глубине пучка падает, что необходимо учитывать [2]:
αгор = αl εn (3.8).
где εn -коэффициент рядности, рис.3.1.
36
|
|
K |
4 |
3 |
1 |
|
|
δ |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
∆t |
3 |
|
|
|
|
|||||
1 |
− |
|
|
|
|
|
+ |
|
(5.8) |
||||
|
|
|
|
= K |
|
|
|
||||||
|
|
A′ |
|
|
|
|
|
λ |
|
α2 |
|
которое |
относительно |
|
|
«К» |
решается |
методом |
|||||||
последовательных приближений, либо графически. |
|
||||||||||||
Тепловой поток определяется из формулы |
|
||||||||||||
|
Q = |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
F (T − t ) (5.9) |
|
|
Q |
13 |
|
+ |
δ |
+ |
1 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
4 |
|
|
1 |
λ |
α |
|
|
|
||||
|
3 F |
3 |
|
|
2 |
|
|
||||||
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Решение задач с использованием формул (5.8, 5.9) |
|||||||||||||
осуществляется |
|
методом |
|
|
|
приближений, |
когда |
ориентировочно задаются значением «К» и определяют по (5.3) площадь теплообмена «F» предварительно рассчитав, по уравнениям теплового баланса величину «Q» и разность температур.
Пример. Пары бензола под давлением p=400 мм Hg конденсируются за счет нагревания воды, протекающей внутри горизонтальной трубки d=25 х 2 мм, L=6 м со скоростью W=0,8 м/с. Средняя температура воды t =25оС. Определить коэффициент теплопередачи «К» и количество переданного тепла Q.
Справочные данные: Бензол[2] p = 400 мм Hg
T0 = 60,60С; λδ = 0,14 мВтК ;ρб = 834 мкг3 ; rб = 408,5 кДжкг ;µб = 0,39 10−3 Па с.
49
www.mitht.ru/e-library
квадратному метру поверхности труб, если средняя температура газовtc =400оС.
/5.- 4/. Паропровод диаметром 200/216 мм покрыт слоем изоляции толщиной δ=120 мм λ1 =0,1 мВт2 К .
Температура пара t1 =300оС, окружающего воздуха t2 =25оС, λ стали=40 мВт2 К ; α1 =100 мВт2 К ,α2 =8,5 мВт2 К Определить: Кl ,
ql, и температуру на поверхности изоляции Q3.
5.2. Теплопередача, когда одно из рабочих тел изменяет свое агрегатное состояние (например, конденсация), а другое нет.
Используя схему п.5.1. (рис 5.2.), а также выражения для определения αкон
.(формулы 5.3 и 3.7)
получаем соотношение
Рис.5.2.
для разности температур в виде :
|
q |
|
δ |
|
1 |
|
||
T − t = |
|
|
+ q |
|
|
+ q |
|
(5.7). |
|
|
α2 |
||||||
|
A′ |
|
λ |
|
|
Подставляя в (5.7) q= K (T − t ), после некоторых преобразований получаем расчетное уравнение вида
48
Пример. Определить коэффициент теплоотдачи при конденсации водяного пара атмосферного давления (p=1бар) на поверхности горизонтальной трубы d = 16 мм, если температура ее поверхности θ= 80оС.
Решение. Справочные данные [1]
При p = 1 бар: ρ= 958,4 |
|
кг |
,T = 100оС, λ= 0,684 |
|
Вт |
, µ = |
|||||||
|
|
|
м к |
||||||||||
|
|
Н с |
|
|
м3 |
|
|
кДж |
|
||||
282,5 х 10-6 |
|
|
= 28,3 х 10-3 Пахсек; r = 2256,8 |
; |
|
||||||||
|
м2 |
|
|||||||||||
|
кг |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
по(3.7) As = 4 0,6843 958,42 2256,8 103 9,81 =12,3 103 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
28,2 10−3 |
|
|
|
|
|
|
||
по (3.6) αs |
= 0,72 |
12 |
,3 103 |
=11800 |
Вт |
|
|
||||||
4 16 10−3 (100 −80) |
м2к |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
/3.2.-1/. На горизонтальной трубе диаметром d = 20 мм и длиной 1 м происходит пленочная конденсация насыщенного водяного пара при давлении Ps = 1,9 МПа, температура поверхности трубы tо = 190оС.
Как изменится отводимый тепловой поток, если трубу расположить вертикально, а все остальные условия оставить без изменений?
Ответ: Qгор = 14900 Вт Qверт = 10000 Вт.
/3.2.-2/. Определить критическую высоту трубы h кр, при которой будет происходить переход ламинарного течения пленки конденсата в турбулентное, если труба расположена вертикально, наружная поверхность ее имеет
37
www.mitht.ru/e-library
температуру tс= 170оС, конденсируется сухой насыщенный пар при давлении P = 1 МПа.
Ответ: 1,53 м.
/3.2.-3/. Определить, до какого значения температурного напора в условиях задачи 3.2-2 ламинарное течение пленки конденсата сохранится на длине 2 м?
Ответ: 7,6 град.
/3.2.-4/. Сухой насыщенный водяной пар при температуре 100оС конденсируется на вертикальной трубе H = 1м, dн= 20 мм, температура наружной поверхности трубы tс= 95оС. Построить график зависимости местного коэффициента теплоотдачи от толщины пленки конденсата, пользуясь решением Нуссельта, приведенном в
[1], формула (3.5).
Для расчета взять точки х = 1 м; 0,8 м; 0,6 м; 0,4 м; 0,2 м. Ответ:
α, Втм2 К |
2763 |
2922 |
3140 |
3474,5 |
4132 |
δ.х104,м |
2,44 |
2,34 |
2,146 |
1,94 |
1,63 |
/3.2.-5/. Построить график зависимости местного коэффициента теплоотдачи от температурного напора при конденсации сухого насыщенного пара на поверхности вертикальной трубы высотой H = 1 м, если давление пара P = 2х105 Па, а температура наружной поверхности трубы принимает значения 119, 115, 110, 105, 106оС. Расчет произвести для середины трубы. Определить также средний коэффициент теплоотдачи.
/3.2.-6/. В конденсатор, выполненный в виде горизонтального 10-рядного коридорного пучка труб с d =
38
θ1 |
= t1 |
− q |
|
1 |
|
= 600 |
− |
1065 |
= 5460C |
||||
α1 |
|
|
20 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
θ2 |
= t2 + q |
|
1 |
|
= 30 |
+ |
1065 |
= 1630 C |
|||||
|
|
|
|
|
8 |
||||||||
|
|
|
|
|
α2 |
|
|
||||||
/5-1/. Плоская стальная стенка теплообменника |
|||||||||||||
толщиной δ1 =20 |
мм, |
|
|
покрытая |
|
слоем накипи δ2 =1мм, |
омывается с одной стороны водой с температурой t1=2000C, с другой – дымовыми газами с температурой t2=8000C.
Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде α1 =5000 МВт2 К ,
от газов к стенке α2 =50 МВт2 К , теплопроводность стали
λ1=20 |
Вт |
, теплопроводность накипи |
λ2 =1 |
Вт |
. |
м К |
|
||||
|
|
|
м К |
Определить тепловой поток , переданный через 1 м2 стенки от газов к воде.
/5-2/.Сравнить изменение коэффициента теплопередачи ( в задаче 5-1),если :
а) α2 увеличится в 2 раза, остальные условия
неизменны; б)α1 увеличится в 2 раза, остальные условия
останутся без изменения.
/5-3/. По трубам теплообменника с внутренним диаметром d=50 мм движутся топочные газы со средней скоростью W=10 м/c, средняя температура стенок труб θ3 =200оС. Определить суммарный тепловой поток,
переданный излучением и конвекцией газов одному
47
www.mitht.ru/e-library
стенку. Если стенка будет многослойной, то формула (5.1.) будет иметь вид:
q = |
|
t1 − t2 |
|
|
|
(5.4) |
|
1 |
+ ∑n δi |
+ |
|
1 |
|
||
|
α1 |
1 λi |
|
α 2 |
|
|
Коэффициенты теплоотдачи α1 иα2 определяются из
критериальных соотношений раздела 2.
Теплопередача через многослойную цилиндрическую
стенку рассчитывается из следующего соотношения: |
|
||||||||||||||||||
q = |
|
|
|
π(t1 − t2 ) |
|
|
|
|
|
|
|
= K d π ∆t , |
Вт |
(5.5.) |
|||||
|
1 |
+ ∑n |
1 |
|
ln |
di +1 |
+ |
|
|
|
1 |
|
п.м. |
|
|||||
|
α d |
|
|
|
α |
|
d |
|
|
|
|
||||||||
|
1 2λ |
i |
|
d |
i |
|
2 |
i +1 |
|
|
|
||||||||
1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Общее количество тепла определяется как
Q = K d π ∆t L (5.6.)
где L – длина трубопровода, м.
Пример. Определить потерю тепла q через 1м2 кирпичной обмуровки толщиной δ=250 мм, если
температура газов |
t1=6000C, α2 =8 |
Вт |
,λ =0,7 |
Вт |
, а |
|||||||||||||
2 |
м К |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М К |
|
|
|
|
|
|
|||
также температуры поверхностей θ1 и θ2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Решение. |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
||||
по (5.2) |
K = |
|
|
|
|
|
=1,87 |
|
|
|
||||||||
|
1 |
0,25 |
|
1 |
|
М |
2 |
К |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
+ |
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
20 |
0,7 |
8 |
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|||||
по (5.1) |
q = 1,87(600 − 30)= 1065 |
|
|
|||||||||||||||
М2 К |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
46 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 мм и θ = 95оС, поступает сухой насыщенный водяной пар при давлении P = 1,01х10с Па.
Определить средний коэффициент теплоотдачи, используя график зависимости поправочного коэффициента εn (рис.3.1.), считая первым верхний ряд
труб и сравнить его с α 10-разрядного шахматного пучка.
Рис.3.1.
/3.2.-7/. В горизонтальном конденсаторе с трубками d = 25/21 на их наружной поверхности конденсируется пар бензина при p =1,8 бар.
Температура поверхности трубок θ=70оС, их расположение коридорное n=5 рядов. Определить α.
4. Лучистый теплообмен
Носителями лучистой энергии являются электромагнитные колебания. Количество энергии, падающее на тело (Qо), частично поглощается им QA , частично отражается QR, а часть проходит сквозь стену, т.е.
Q0 = QA + QR + Q Д (4.1.)
или
39
www.mitht.ru/e-library
1 = A + R + +Д (4.2.)
Тела, обладающие разной температурой, обмениваются лучистой энергией, одновременно излучая E1 и поглощая ее A1E2 Собственное излучение тела в
сумме с отраженным |
называется эффективным |
|
излучением тела. |
|
|
Eэф = E1 + (1 − A)E2 |
(4.3.) |
Результирующее излучение E рез - разность между
собственным излучением тела E1 и частью поглощенной внешней энергииA1E2, т.е.
E рез = E1 − A1E2 |
(4.4.) |
Лучистый теплообмен описывается законами: Планка, Стефана-Больцмана, Вина, Кирхгофа и Ламберта, на основании которых устанавливаются закономерности теплообмена между телами.
Лучистый теплообмен между телами, расположенными параллельно, рассчитывается по формуле
[1]:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
4 |
|
|
T |
|
4 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Q = εпрС0 |
|
|
1 |
|
|
− |
|
2 |
|
|
F (4.5.) |
|||||||||
|
|
100 |
|
100 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где C0- коэффициент излучения абсолютно черного тела |
||||||||||||||||||||||
C0=5,67 |
Вт |
|
;T1и |
T2- |
температуры тел в K;εпр - |
|||||||||||||||||
М |
2 |
К |
4 |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
приведенная степень черноты; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
εпр |
= |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
(4.6.) |
|||||||
|
|
|
1 |
+ |
1 |
−1 |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ε1 |
|
ε2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
рабочие тела 1 и 2 могут не изменять свои агрегатные состояния, либо одно, например 1, изменит свое агрегатное состояние, а другое 2 – нет, или оба рабочих тела изменяют свое агрегатное состояние.
5.1.Теплопередача, когда оба рабочих тела не изменяют свое агрегатное состояние.
Как показано в разделе 1 тепловой поток q при стационарном тепловом режиме постоянен и, следовательно, суммируя последовательно потоки тепла отдельных стадий теплопереноса, получаем расчетную формулу:
q = |
|
|
t1 − t2 |
|
= K∆t (5.1.) |
||
|
1 |
+ |
δ |
+ |
1 |
||
|
|
α1 |
λ |
α2 |
|||
|
|
|
|
где К – коэффициент теплопередачи, определяет количество тепла, переданного через единицу поверхности в единицу времени от одного тела к другому при разности температур между ними в 1оС.
K = |
|
|
|
1 |
|
|
|
, |
Вт |
(5.2.) |
|
1 |
|
δ |
|
1 |
|
|
|||
|
|
+ |
+ |
|
|
М2 К |
||||
|
|
α1 |
λ |
α2 |
|
|
|
|
Общее количество тепла определяется как
Q = K ∆t F (5.3)
где F – поверхность теплообмена.
Формулы (5.1 – 5.2) характеризуют перенос тепла теплопередачей через однородную однослойную плоскую
45
www.mitht.ru/e-library