сабуров 23 вопрос инверторы
.pdfное по справочнику или рассчитанное по формуле (11.86), можно увеличить
на 30...50%.
Уравнение (11.86) может быть использовано как уточненное уравнение регулировочной характеристики при заданных значениях Iф , rип , rк и cos ϕ .
11.7.3. Энергетические характеристики трехфазного мостового АИН с ШИМ
Потери в АИН, если пренебречь потерями в конденсаторе определяются потерями в ключах. При заданном токе нагрузки суммарные потери в ключах в проводящем состоянии
P |
= 3I 2 r . |
(11.87) |
пр |
ф к |
|
При расчете потерь необходимо более точно аппроксимировать ВАХ ключа. Для диодов и БТИЗ при аппроксимации приведенной в главе 2 суммарные потери в ключах в проводящем состоянии
P |
|
= 3( |
|
2 2 |
U |
|
|
I |
|
+ I 2 r ) . |
(11.88) |
||||
|
|
|
0 |
ф |
|||||||||||
пр |
|
|
|
π |
|
|
ф |
д |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Энергия потерь при коммутации за один цикл (см. формулу (2.11)): |
|||||||||||||||
E |
ком |
= |
I mU d |
(t |
on |
+ t |
off |
) . |
(11.89) |
||||||
|
|||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность коммутационных потерь при частоте коммутации fк (см. гл. 2)
P |
= |
ImU d |
( t |
on |
+ t |
off |
) f |
к |
. |
(11.90) |
|
||||||||||
ком |
2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота коммутаций может быть равна несущей, как это имеет место при формирование средних напряжений на выводах, или составлять 2/3 от нее при формирование напряжений с помощью пространственного вектора.
В рассматриваемом случае ток не постоянен, а изменяется по синусоидальному закону. Для упрощения вместо изменяющегося значения примем его среднее значение
I |
|
= |
2 2 |
I |
|
. |
(11.91) |
m |
|
ф |
|||||
|
|
π |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Тогда суммарные коммутационные потери в трех фазах
P |
= 3 |
2IфU d |
(t |
|
+ t |
|
) f |
к |
. |
(11.92) |
|
on |
off |
||||||||
ком |
|
π |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Общие потери в ключах
P = 3I |
ф |
( |
2 2U 0 |
+ |
2U d |
(t |
on |
+ t |
off |
) f |
к |
+ I |
r ) . |
(11.93) |
|
|
|||||||||||||
|
|
π |
|
π |
|
|
|
ф д |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда уравнение энергетического баланса при идеальном источнике питания с учетом потерь в ключах
U d 0 I d = 3μU ф0max Iфcos ϕ + P , |
(11.94) |
276
а КПД АИН
η = |
3μU ф0max Iфcos ϕ |
|
|||||
|
|
|
|
|
. |
(11.95) |
|
3μU |
ф0max |
I |
ф |
cos ϕ + P |
|||
|
|
|
|
|
|
После преобразований
η = |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
. |
(11.96) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iфrд |
||||
1 |
2 |
|
2 U 0 |
|
|
2 |
|
||||||||||
1 + |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
(ton + toff ) fк + |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
π U d |
|
π |
|
|
|
|||||||||
|
|
μkфcos ϕ |
|
|
|
|
U d |
|
КПД ухудшается при уменьшении µ, kф, cosφ, Ud и увеличении U0, rд, Iф, f, ton+toff. Так как rд мало, то влияние величины тока невелико. Формула (11.96) не учитывает небольшие постоянные потери, например, от токов утечки через запертые ключи, потребление энергии в системе управления. Поэтому при очень малом токе КПД падает и на холостом ходу равен нулю.
На рис. 11.33 а – б представлены зависимости КПД от тока и глубины регулирования. КПД слабо зависит от тока и резко падает с уменьшением частоты, т.е. увеличением глубины регулирования.
η |
|
η |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iф
Iф.ном f , Гц
Рис. 11.33. Зависимости КПД от тока (а) и частоты при выполнении закона
U f = const (б)
Контрольные вопросы
1.Каков вид регулировочных характеристик АИН с ШИМ?
2.Чем определяется связь регулировочных характеристик по частоте и напряжению?
3.Каков вид внешних характеристик АИН с ШИМ?
4.Чем определяется наклон и положение внешней характеристики АИН
сШИМ?
5.От каких факторов и как зависит КПД АИН с ШИМ?
277
11.8. Сравнение автономных инверторов
Наибольшие частоты в тиристорных АИ могут быть получены при применении резонансных АИ. Они получили применение в электротермии и электротехнологии.
Автономные инверторы тока выполняются на тиристорах и применимы в электроприводе переменного тока, но в последнее время это направление мало развивается в связи с недостатками АИТ и бурным развитием транзисторов.
АИН имеют наилучшие внешние и регулировочные характеристики. Применение ШИМ в АИН позволяет формировать на выходах достаточ-
но синусоидальные токи и напряжения.
При отсутствии ШИМ максимальное действующее напряжение на выходе трехфазного АИН (U нл = 0,816U d , U нл( 1 ) = 0,78U d ), но в нем очень велико содержание высших гармоник (3, 5, 7 и т.д.). Амплитуды пятой и седьмой гармоник составляют 20 и 14% от амплитуды основной гармоники. Регулирование выходного напряжения возможно только регулированием напряжения источника питания. Коммутационные потери в транзисторах минимальные.
При формировании фазных напряжений с помощью пространственного вектора максимальное напряжение на нагрузке меньше в (23) раз (на
13,4%), чем без модуляции (без ШИМ). Система управления наиболее сложная, практически реализуется только на микроконтроллерах.
Формирование средних напряжений на выводах по отношению к средней точке источника питания уменьшает максимальное напряжение на на-
грузке по сравнению с предыдущим способом еще в (23) раз (на 13,4%).
При формировании фазных токов максимальные напряжения и потери близки к соответствующим показателям при формировании фазных напряжений.
Способ формирования фазных напряжений с помощью пространст-
венного вектора вызывает меньшие коммутационные потери в транзисторах, чем другие способы ШИМ, так как количество переключений ключей при данном способе управления сокращается с шести до четырех на каждом периоде ШИМ.
Очень малые времена переключения силовых транзисторов в АИН с ШИМ приводят к большим скоростям изменения напряжения и токов. Поэтому в системе АИН– двигатель стали проявляться новые явления. Кабель, соединяющий АИН с двигателем, следует рассматривать как цепь с распределёнными параметрами. В таких цепях при неблагоприятных сочетаниях параметров импульсов напряжения и длины кабеля возникают волновые процессы, приводящие к возникновению перенапряжений. Напряжение на
278
обмотках двигателя может достигать двойной величины по сравнению с напряжением источника питания.
АИН на IGBT-транзисторах в настоящее время являются наиболее перспективным видом АИ при малых и средних мощностях. При больших мощностях вместо них применяют IGCT-тиристоры.
Контрольные вопросы
1.Сравните тиристорные автономные инверторы тока, напряжения и резонансные по частотным возможностям и характеристикам.
2.Сравните транзисторные и тиристорные АИ.
3.В каких АИ не могут применяться транзисторы?
4.Каковы преимущества и недостатки АИН без ШИМ?
5.Какие АИ наиболее перспективны в электроприводе в настоящее время?
6.Сравните способы формирования фазных напряжений в трехфазных АИН по предельно-достижимым напряжениям и коммутационным потерям.
7.Какие новые проблемы возникают в электроприводах на основе АИН при применении быстро переключающихся транзисторов?
8.Какие АИ в настоящее время находят применение в различных облас-
тях?
279