kush-01 / УМП сети 1
.pdfПреимущество напряжения 20 кВ по сравнению с напряжением 35 кВ заключается в более простом устройстве сети и использовании более дешевых коммутационно-защитных аппаратов.
По сравнению с напряжением 10 кВ при напряжении 20 кВ снижаются потери электроэнергии в элементах системы электроснабжения и токи КЗ в сетях. Однако напряжение 20 кВ, как и напряжения 35 и 10 кВ, нецелесообразно применять в качестве основного напряжения для первых ступеней электроснабжения больших по мощности предприятий. Здесь возникает необходимость в более высоких напряжениях. Необходимо отметить, что, несмотря на имеющиеся преимущества, применение напряжения 20 кВ сдерживается отсутствием электрооборудования на это напряжение.
Напряжения 10 и 6 кВ широко используют на промышленных предприятиях: на средних по мощности предприятиях — для питающих и распределительных сетей; на крупных предприятиях — на второй и последующих ступенях распределения электроэнергии.
Напряжение 10 кВ является более экономичным по сравнению с напряжением 6 кВ. Напряжение 6 кВ допускается применять только в тех случаях, если на предприятии преобладают приёмники электроэнергии с номинальным напряжением 6 кВ или когда значительная часть нагрузки предприятия питается от заводской ТЭЦ, где установлены генераторы напряжением 6 кВ.
2.4. РАСЧЕТ РАЗОМКНУТЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ НАПРЯЖЕНИЕМ 10(6) кВ
2.4.1. Содержание расчета и допущения
Разомкнутые электрические сети 10(6) кВ широко применяются на промышленных предприятиях в качестве распределительных и питающих сетей.
Задачами электрического расчета распределительных сетей 10(6) кВ являются: определение токов участков сети для выбора сечений проводов или жил кабелей по экономической плотности тока и их проверки по допустимому нагреву; определение максимальной потери напряжения в сети для сравнения с допустимой потерей напряжения; определение суммарных потерь активной и реактивной мощности и потерь электроэнергии за год.
Расчет таких сетей включает:
определение мощностей на участках сети; определение токов участков сети;
выбор сечений проводов или жил кабелей по экономической плотности тока на участках сети и проверка их по нагреву током;
определение активного (Ri) и индуктивного (Xi) сопротивлений каждого участка сети;
определение потерь напряжения на каждом участке и до наиболее удаленных точек сети;
проверка выбранных сечений проводов или жил кабелей по допустимой потере напряжения;
51
определение потерь активной и реактивной мощностей в сети и потерь электроэнергии за год.
При расчете разомкнутых распределительных сетей принимают сле-
дующие допущения [8, с. 467]:
в схемах замещения сети не учитывают проводимости; распределение потоков активной и реактивной мощностей в сети опре-
деляют без учета потерь мощности в элементах сети; потери мощности и напряжения, а также токи в отдельных участках сети
определяют не по истинным напряжениям в узлах, а по номинальному напряжению сети.
В соответствии с первым допущением каждый участок сети замещается своим полным сопротивлением. Второе допущение позволяет без значительных трудностей определить распределение потоков мощности по участкам сети. В соответствии с третьим допущением потери мощности и напряжения на участке сети между узлами i и j определяют по формулам:
Sij2
Sij Pij j Qij Uном2 (Rij jXij ),
(2.1)
Uij Pij Rij Qij Xij . Uном
Примечания. 1. Расчет разомкнутых питающих сетей напряжением 10(6) кВ выполняется так же, как и распределительных. 2. Для воздушных линий расчет называется электрическим, так как для них может выполняться еще и механический расчет.
2.4.2. Расчет радиальных распределительных кабельных линий напряжением 10(6) кВ
По радиальным распределительным линиям электроэнергия от шин 10(6) кВ ГПП (ГРП, РП) подается к цеховым ТП. Радиальные линии от ГПП к промежуточным РП или к ТП, совмещенным с РП, называются питающими.
Радиальные распределительные линии могут быть не резервированными (одиночными) или резервированными (двойными). Далее рассматривается расчет резервированной линии трехфазного тока с симметричной нагрузкой на конце, выполненной двумя параллельными кабельными линиями в одной траншее с расстоянием между ними 100 мм.
Исходные данные для расчета:
номинальное напряжение сети — 10(6) кВ; нагрузка на конце линий (задана трехфазной мощностью в комплексной
форме SP=PP+jQP; содержит более 50 % электроприемников I и II категорий надежности);
конструктивное исполнение линий — кабельные; число линий — две;
52
длина линий, км;
продолжительность использования максимума нагрузки Tmax, ч; допустимая потеря напряжения: в нормальном режиме (при работе
обеих линий) — 6—8 % от Uном; в послеаварийном режиме — 10—12 % [6,
с. 119].
Методика расчета
1. Определяется расчетная полная мощность и cos φ нагрузки
SP PP2 QP2 ,
cos PP .
SP
2. Определяются расчетные токи линий, А, в нормальном (IP) и послеаварийном (IP. па) режимах при аварийном отключении одной из линий
IP |
|
|
|
|
|
SP |
|
, |
(2.2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||||||
|
2 |
|
3 Uном |
|
||||||
Iр.па |
|
|
SP |
, |
|
(2.3) |
||||
|
|
|
|
|
||||||
3 Uном |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
где SP — расчетная полная мощность нагрузки, кВ А; Uном — номинальное напряжение линий, кВ.
3.Выбирается марка кабеля и способ его прокладки [8, с. 60].
4.Определяется экономически выгодное сечение жил кабельных линий, мм2, по экономической плотности тока jЭ, которая зависит от материала жил
ипродолжительности использования максимума нагрузки Tmax [4, с. 85]
FЭ IjP .
Э
Сечение FЭ, полученное в результате расчета, округляется до ближайшего стандартного, выбирается для кабельных линий, выписывается длительный допустимый ток нагрузки Iдоп на выбранное сечение [8, с. 60].
5. Определяется коэффициент загрузки кабельных линий в нормальном режиме
Kз |
IP |
, |
(2.4) |
Iдоп Kпопр |
где Кпопр — поправочный коэффициент на условия прокладки кабелей, определяемый по табл. П1, П2 [4] как произведение Кпопр= К1.К2.;
53
К1 — поправочный коэффициент, зависящий от числа работающих кабелей (при одном кабеле К1 = 1);
К2 — поправочный коэффициент, зависящий от фактической температуры среды; при прокладке в земле и температуре 15 оС — К2 =1, при прокладке в воздухе и температуре 25 оС — К2 =1.
6. Выбранное экономическое сечение жил кабельных линий проверяется по допустимому нагреву расчетным током послеаварийного режима с учетом допустимой перегрузки в послеаварийном режиме и снижения допустимого тока в нормальном режиме при прокладке кабелей в одной траншее [1, с. 60]. Условие проверки:
Iр.па |
|
|
Iдоп Kп.доп Kпопр |
, |
(2.5) |
где Iр.па — расчетный ток линии в послеаварийном режиме (при аварийном отключении одной из линий);
Кп.доп — коэффициент допустимой перегрузки кабеля в послеаварийном режиме. Определяется по табл. 3.3 [1] в зависимости от коэффициента предварительной загрузки (Кз ), вида прокладки и времени ликвидации аварии;
Кпопр — поправочный коэффициент на условия прокладки кабелей (см. пункт 5).
7. Определяются потери напряжения, В, а также в процентах: в нормальном режиме
Uнорм |
3IPL(r0cos x0sin ), |
(2.6) |
||||
Uнорм % |
Uнорм |
100 |
; |
(2.7) |
||
Uном |
||||||
|
|
|
в послеаварийном режиме
Uпа 3Iр.па.L(r0cos x0sin ),
Uпа % Uпа 100,
Uном
где ro, xo — удельные активное и индуктивное сопротивления каждой линии, Ом/км. Значения удельных сопротивлений для кабельных линий приведены в табл. 3.5 [1];
L — длина линии, км;
соs φ — коэффициент активной мощности нагрузки в конце линий; sin φ — коэффициент реактивной мощности нагрузки в конце линии.
8. Выбранное сечение жил кабельных линий проверяется по потере напряжения в нормальном и послеаварийном режимах. Условия проверки:
54
Uнорм % Uдоп % ,
Uпа % Uдоп.па %,
где Uдоп % — допустимая потеря напряжения в нормальном режиме; Uдоп.па % — допустимая потеря напряжения в послеаварийном режиме. 9. Определяются потери активной и реактивной мощностей в линиях,
соответственно кВт и квар
2
P US2P R 103 , (2.8)
ном
2
Q US2P X 103, (2.9)
ном
где R r0 L — активное сопротивление двух параллельных кабельных
2
линий, Ом;
X x0 L — индуктивное сопротивление двух параллельных кабель-
2
ных линий, Ом;
SP — расчетная полная мощность, МВ А.
10. Определяются потери активной энергии в линиях за год, кВт ч
W P max , |
(2.10) |
где max — продолжительность максимальных потерь, которая определяется по графикам на рис. 2.24 [4] в зависимости от Tmax и cos φ нагрузки.
Расчет и выбор сечений питающих кабельных линий напряжением
10(6) кВ производится путем технико-экономического сравнения вариантов. Пример расчета приводится в [1, с. 59—62].
2.4.3. Расчет линий напряжением 10(6) кВ с несколькими нагрузками
Схема трехфазной линии с несколькими нагрузками показана на рис. 2.6.
Исходные данные для расчета:
номинальное напряжение распределительной сети — 10(6) кВ; конструктивное выполнение линии — кабельная; схема линии (пример на рис. 2.6);
величины нагрузок (Pi, cos φi или Pi + jQi); длины участков, км;
продолжительность использования максимума нагрузки для потребителей, подключенных к линии (Tmax), ч;
допустимая потеря напряжения ( Uдоп , %). Принимается от 5 до 8 % от Uном сети в нормальных режимах и от 10 до 12 % в аварийных [6, с. 119].
55
Методика расчета
1.Все нагрузки линии, создаваемые потребителями, выражаются мощностями в комплексной форме.
2.Начиная с удаленной точки, определяются мощности участков сети через мощности нагрузок, используя первый закон Кирхгофа
P2–3 = P3,
P1–2 =P2 + P3,
P0–1 = P1 + P2 +P3,
Q2–3 = Q3,
Q1 2 Q2 Q3,
Q0 1 Q1 Q2 Q3.
3.Определяются токи участков линии, необходимые для расчета экономически выгодных сечений жил кабелей, А
|
Р2 |
Q2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Ii |
i |
уч |
|
iуч |
103, |
|
|
|
|
(2.11) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
3Uном |
|
|
|
|
|
|
|
||||
где Pi уч — активная мощность каждого участка сети, МВт; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Qi уч — реактивная мощность каждого участка сети, Мвар; |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Uном — номинальное напряжение сети, кВ. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Р |
2 |
|
Q2 |
|
|
|
Пример. Ток на участке 0—1 вычисляется по формуле I0 1 |
|
0 1 |
0 1 |
|
|
103 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
3Uном |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
итак далее на остальных участках.
4.Выбирается марка кабеля и способ его прокладки [8, с. 60].
5.В зависимости от материала жил и продолжительности использования
максимума нагрузки Tmax находится экономическая плотность тока, по которой определяется экономическое сечение жил кабеля, мм2, на каждом участке
FЭi IjЭi ,
где jЭ — экономическая плотность тока на участках линии, A/мм2. Экономические сечения жил кабеля, полученные в результате расчетов,
округляются до ближайших стандартных и выбираются для участков данной линии. Выписываются длительно допустимые токи на выбранные сечения
[8, с. 60].
6. Выбранные экономические сечения жил кабеля на участках линии проверяются по допустимому нагреву током. Условие проверки:
I |
доп.i |
|
Ii |
, |
|
||||
|
|
Kпопр |
где Kпопр — поправочный коэффициент (см. формулу 2.4).
56
57
7. Определяются активное и индуктивное сопротивления каждого участка линии, Ом
Ri r0i li, Xi x0i li,
где r0 i, x0 i — удельные активное и индуктивное сопротивления каждого участка линии, Ом/км;
li — длина каждого участка, км.
Например, на участке 2—3 активное и реактивное сопротивления равны:
R2 3 r0.(2 3) l2 3, X2 3 x0.( 2 3) l2 3 и так далее.
8. |
Определяется потеря напряжения, В, на каждом участке линии |
|||
|
Ui |
Pi Ri Qi Xi |
103, |
(2.12) |
|
|
|||
|
|
Uном |
|
|
где Pi измеряется в МВт; Qi — Мвар; Ri — Ом; Xi — Ом; Uном — кВ. |
||||
9. |
Определяется потеря напряжения Umax, В, |
до наиболее удаленной |
||
точки линии |
|
Umax U0 1 U1 2 U2 3,
или в процентах
Umax% Umax 10 1.
Uном
10. Линия проверяется по допустимой потере напряжения по условию
Umax% Uдоп %.
11. Определяются потери активной, кВт, и реактивной, квар, мощностей на каждом участке линии
|
P2 |
Q |
2 |
|
R 103, |
||
P |
i |
i |
|
||||
|
|
||||||
i |
U |
ном2 |
|
|
i |
|
|
|
P2 |
Q |
2 |
|
|
|
103, |
Q |
i |
i |
|
X |
|
||
|
|
|
|
||||
i |
Uном2 |
|
|
|
i |
|
где Pi измеряется в МВт; Qi — Мвар; Ri — Ом; Xi — Ом; Uном — кВ.
12. Определяются суммарные потери активной, кВт, и реактивной, квар, мощностей в линии:
n
Pл Pi P0 1 P1 2 P2 3,
1 n
Qл Qi Q0 1 Q1 2 Q2 3.
1
13. Определяются годовые потери активной энергии на участках линии, кВт ч
58
Wi Pi max.i,
где maxi — время максимальных потерь на каждом участке линии, ч, которое определяется по графикам на рис. 2.24 [4] в зависимости от Tmax и cos φi = Pi / Si нагрузки;
Pi, Si — активная и полная мощности на каждом участке линии, причем полная мощность определяется по формуле
Si Pi2 Qi2 .
14. Определяются суммарные годовые потери электроэнергии в линии, кВт ч
n
WЛ Wi W0 1 W1 2 W2 3.
1
Результаты расчетов сводятся в табл. 2.1.
|
|
|
|
Таблица 2.1 |
|
Результаты расчета линии 10(6) кВ с несколькими нагрузками |
|||||
|
|
|
|
|
|
Расчетные |
|
Участки линии |
|
Для всей линии |
|
величины |
0—1 |
1—2 |
2—3 |
||
|
|||||
Pi, MВт |
|
|
|
— |
|
Qi, Mвap |
|
|
|
— |
|
Ii, A |
|
|
|
— |
|
Fэ.i, мм2 |
|
|
|
— |
|
Марка кабеля |
|
|
|
— |
|
Iдоп.i, A |
|
|
|
— |
|
r0 i, Ом/км |
|
|
|
— |
|
x0 i, Ом/км |
|
|
|
— |
|
Ri, Ом |
|
|
|
— |
|
Xi, Ом |
|
|
|
— |
|
Ui, % |
|
|
|
|
|
Pi, кВт |
|
|
|
|
|
Qi, квар |
|
|
|
|
|
Wi, кBт ч |
|
|
|
|
Примечание. Пример расчета ВЛ-10 кВ с несколькими нагрузками приведен
в[6, с.131—132].
2.4.4.Расчет простой разветвленной электрической сети 10(6) кВ
Разветвленная сеть выполняется обычно с помощью воздушных линий. Расчет разветвленной сети аналогичен расчету линии с несколькими нагрузками, только потеря напряжения определяется для всех удаленных точек сети. Пример расчета простой разветвленной электрической сети приведён в [6, с. 132—133]. Схема простой разветвлённой электрической сети показана на рис. 2.7.
59
60