Детали машин и основы конструирования (печать)

Детали машин и основы конструирования.

1. Болты, установленные без зазора и нагруженные поперечными силами, рассчитывают по напряжениям: +среза;

2. При известной мощности на выходе редуктора мощность на входе определяется как: +

3. При известном значении вращающего момента на входе редуктора момент на выходе определяется, как: +Т_вх u₀ η₀;

4. Основным расчётным критерием цепной передачи является: +удельное давление в шарнирах цепи;

5. увеличением скорости цепи окружная сила на звёздочке: +уменьшается;

6. Повышенная тяговая способность клиноремённой передачи по сравнению с плоскоремённой объясняется:

+большей величиной силы сцепления ремня со шкивом;

7. При уменьшении угла обхвата шкива тяговая способность передачи: +уменьшается;

8. Разность усилий в ведущей F₁ и ведомой F₂ ветвях ремня равна: +окружной силе F_t;

9. При увеличении силы предварительного натяжения ремня нагрузка на валы и опоры:

+увеличивается;

10. Передаточное отношение ремённой передачи без учёта упругого скольжения можно определить как:

+d₂/d₁;

11. Уменьшение диаметра шкива приводит к: +увеличению напряжения изгиба;

12. Передаточное отношение цепной передачи равно:

+Z₂/Z₁;

+ω₁/ ω₂.

13. В обозначение стандартной проводной роликовой цепи (например, ПР-25,4-5670) входят:

+шаг;

+величина разрушающей нагрузки;

14. С увеличением угла наклона зубьев косозубых колёс осевая сила в зацеплении: +увеличивается;

15. Величина окружной силы в зацеплении определяется как: +2T/d.

16. При уменьшении числа витков (заходов) червяка КПД передачи: +уменьшается;

17. Модуль зацепления m (если р - шаг по делительной окружности, d - диаметр целительной окружности) равен:

+p/π;

+d/Z.

18. Делительный диаметр цилиндрического прямозубого колеса равен:

+m*z;

+р*z/π.

19. Основными достоинствами червячной передачи являются:

+большое передаточное число;

+возможность самоторможения.

20. Червяки изготавливают из:

+стали 40Х, 40ХН;

+стали 15Х,20Х;

21. Венец червячного колеса изготавливают из:

+бронзы;

+чугуна;

22. Валы подвержены действию моментов: +крутящих и изгибающих;

23. Оси подвержены действию моментов: +изгибающих.

24. Основным критерием расчёта валов на статическую прочность является:

+эквивалентное напряжение;

25. Основным критерием расчёта валов на усталость является: +коэффициент запаса прочности;

26. Напряжение кручения определяют как: +T/W_ρ;

27. Напряжённые соединения создают шпонки: +клиновые;

28. Валы в большинстве случаев рассчитывают на:

+прочность;

+жёсткость;

29. При частоте вращения n<1 мин^-1 подшипники качения подбирают по:

+статической грузоподъёмности.

30. Наибольшую несоосность колец допускают подшипники: +роликовые радиально-упорные.

31. Расчёт канатов по нормам Госгортехнадзора сводится к определению:

+максимального натяжения и разрывного усилия

32. Для оценки непригодности стального каната к дальнейшей эксплуатации определяют:

+число обрывов проволок в наружных слоях прядей на длине одного шага свивки;

33. Расчёт канатов грузоподъёмных машин согласно нормам Гостехнадзора проводят:

+по разрушающей нагрузке на разрыв;

34. Крюки ГПМ подбирают по: +номинальной грузоподъёмности;

35. Силовые полиспасты предназначены для: +выигрыша в силе.

36. Размеры тормоза будут наименьшими при установке на: +быстроходном валу;

37. Тормоз в наибольшей степени будет соответствовать требованиям техники безопасности при установке +на быстроходном валу редуктора;

38. В механизмах подъёма используют упругую муфту с тормозным шкивом; с учётом данной схемы вал «А» является:

+валом редуктора;

39. Максимальное усилие F_max в тяговой ветви каната определяется по формуле:

+F_max = G/aК_пη^m_бл;

40. Кратность полиспаста k_П определяется (n_ГР – число ветвей, на которых висит груз, n_т – число ветвей, наматываемых на барабан): +n_гр/n_т;

41. Кратность полиспаста, изображенного на схеме, равна:

+3;

42. Нарезание канавок на поверхности грузового барабана приводит к:

+повышению износостойкости каната.

43. Типоразмер каната выбирают из условия: +F_разр≥nF_max;

44. Наименьшие диаметры блоков и барабана определяют: +D_бл = D_барed_к;

45. Относительная продолжительность включения (ПВ) механизма, % определяется выражением: +ПВ = (t_ц/t_р)  100;

46. Расчетный тормозной момент тормоза определяется по формуле: +Т_Т =   Т_СТ.Т;

47. Выбор нормализованного редуктора осуществляют по совокупности параметров:

+передаточному числу;

+вращающему моменту на тихоходном валу;

48. По какой зависимости определяют объемную производительность горизонтального ленточного транспортера: +Q = 3600A_грv;

49. Основным расчетным параметром храпового останова является: +модуль;

50. Ширину ленты транспортера находят по формуле: +