- •Курсовая работа на тему «Расчет бетонной обделки гидротехнического туннеля»
- •4.1. Внутренние усилия в обделке
- •Внутренние усилия в обделке от веса воды, заполняющей туннель
- •4.2 Внутренние усилия в обделке туннеля в период эксплуатации
- •4.3 Оценка толщины обделки туннеля из условия ее трещиностойкости
- •4.4 Подбор кольцевой арматуры
- •4.5 Проверка прочности наклонных сечений обделки на поперечную силу
- •4.6 Расчет железобетонной обделки по образованию трещин
- •4.7 Проверка возможности отрыва защитного слоя бетона и внутренней кольцевой арматуры
- •4.8 Расчет бетонной обделки туннеля
- •Список используемой литературы:
Курсовая работа на тему «Расчет бетонной обделки гидротехнического туннеля»
Инженерно-геологические условия
Проектируемые подземные сооружения располагаются в грунтах архейской группы представленной гранитогнейсами и небольшими массивами гранитов с многочисленными разноориентированными жилами пегмативов мощностью до первых десятков метров. Грунты многолетнемерзлые с температурой до минус 4, с мощностью в пределах поймы около 100 м, в береговых склонах до 300 м таликом шириной 110 м под руслом р. Тимптон.
Свойства грунтов в талом состоянии для инженерно-геологических зон 2 (зона разгрузки) и 3 (неизменный массив) представлены в таблице 1, в зонах разломов в таблице
На данном этапе естейственное напряженное состояние массива, в пределах глубин проектируемых поземных сооружений, принято равным весу вышележащей толщи грунтов.
Сейсмичность района 8 баллов.
Гидрокарбонатную жесткость воды-среды принимаем 0,25 мг*экв/л, что требует уточнения.
Таблица 1
Характеристика |
Инженерно-геологическая зона |
2 | |
Плотность , т/м3 |
2,7 |
Коэффициент крепости в массиве fm |
6 |
Модуль деформации, МПа |
26000 |
Модуль упругости динамический Еd, МПа |
48000 |
Коэффициент Пуассона |
0,19 |
Коэффициент трения |
0,66 |
Сцепление с, МПа |
0,49 |
Степень трещиноватости по СНиП 2.02.02-85* |
Слаботрещиноватые |
Коэффициент фильтрации k, см/с |
1,9*10-3 |
Примечание – коэффициент трения и сцепления по поверхности трещин равны tg=0.5, c=0.01 Мпа |
Материалы конструкций обделок
Бетон тяжелый класса прочности на сжатие В25, рабочая арматура класса A-III (А400). Характеристики материалов по СНиП 2.06.08-87 представлены в таблице 3 и 4.
Таблица 2
Характеристика |
Бетон класса В25 |
Нормативное сопротивление осевому сжатию Rbn, МПа |
18,5 |
Нормотивное сопротивление осевому растяжению Rbtn, МПа |
1,6 |
Расчетное сопротивление осевому сжатию Rb, МПа |
14,5 |
Расчетное сопротивление осевому растяжению Rbt, МПа |
1,05 |
Начальный модуль упругости при сжатии и растяжении Еи, МПа |
3х104 |
Коэффициент Пуассона |
0,2 |
Плотность , т/м3 |
2,5 |
Таблица 4
Характеристика |
Арматура класса А-III(А 400) |
Нормотивное сопротивление растяжению Rsn, МПа |
390 |
Расчетное сопротивление растяжению Rs, МПа |
365 |
Расчетное сопротивление сжатию Rsc, МПа |
365 |
Модуль упругости, Еупр, МПа |
2х105 |
Расчетное сечение 1-1
Обделка монолитная железобетонная тип I, расположена в инженерно-геологической зоне 2, расстояние от шелыги свода до поверхности земли 61 м.
Конструкция обделки с расчетной схемой для эксплуатационного периода показана на рисунке 49, расчетная схема для ремонтного периода показана на рисунке 54. Конструкция обделки и приложенные нагрузки симметричны относительно вертикальной оси, поэтому в расчете рассматривается половина сечения.
Величины внутреннего напора воды относительно горизонтальной оси туннеля:
Н1=36 м – при нормальном подпорном уровне воды в водохранилище;
Н1=49,2 – для гидравлического удара при нормальной эксплуатации туннеля;
Н1=62,1 – для гидравлического удара при сбросе нагрузки.
Напор подземных вод относительно горизонтальной оси туннеля Не=35м.
Расчет на эксплуатационные нагрузки производится с учетом жесткости арматурного сечения при модуле упругости конструкции Еk=Es, площади сеченияAk=As и момента инерции конструкцииIk=Is.
В первом приближении задаемся минимальным процентом армирования с последующей корректировкой в случае необходимости.
2,
где - минимальный процент армирования;
bk– ширина обделки;
hk– толщина обделки.
Принимаем двухрядное армирование с площадью сечения на 1 м длины туннеля As=21,0 см2– четыре стержня диаметром 20 мм у внутренней поверхности обделки и четыре стержня диаметром 16 мм у наружной.
Ev =
Рис. 1 Сечение туннеля
Расчет бетонной обделки напорного туннеля (аналитическим методом)
Исходные данные для расчета:
Внутренний диаметр туннеля – D = 6.92 м.
Внутренний напор воды – РW =3.6 МПа (360 кН/м2).
Порода, окружающая выработку – крепкие глинистые сланцы среднетрещиноватые, для которых:
коэффициент крепости f = 6,
коэффициент удельного отпора – Ко = 3.9*106 кН/м3,
коэффициент Пуассона ν =0,19, объемный вес породы γ0 = 25 кН/мэ.
Грунтовые воды отсутствуют.
Сейсмичность района строительства в расчетах не учитывается.
Обделка выполняется из монолитного бетона класса В25, арматура – класса А-III.
Туннель относится ко I классу.
Предварительно зададимся толщиной обделки туннеля. По /8/ рекомендуется ее принимать не более hk<(0,2-0.1)r, где r =0,5d= 346 см. То есть h<45 см. Для монолитных обделок предварительную толщину обделки принимают hk=( 0,1… 0,15) r = 30. ..45 см. Задаемся = 40 см. Тогда наружный диаметр туннеля D2 = D +2hk = 7 м, наружный и средний радиусы – R2 = 3.5 м, R = 0,5 (ri + r2 ) = 3.46 м.