КОЛЛЕКТИВНЫЕ СРЕДСТВА ЗАЩИТЫ Книга 1
.pdfМинистерство образования и науки Российской Федерации Балтийский государственный технический университет «Военмех»
КОЛЛЕКТИВНЫЕ СРЕДСТВА ЗАЩИТЫ
Справочное пособие по дипломному проектированию
Под редакцией Н. И. Иванова и И.М. Фадина
К н и г а 1
Санкт-Петербург
2014
УДК 621.51(075.8)
К60
Составители: Н.И. Иванов, д-р техн. наук, проф. (разд. 1,2); И.М. Фадин, д-р техн. наук, проф. (разд. 4); А.В. Кудаев, канд. техн. наук, доц. (разд. 3); Д.А. Кук-
лин, канд. техн. наук, доц. (разд. 3); Г.М. Курцев, канд. техн. наук, доц. (разд. 2); Л.Ф. Дроздова, канд. техн. наук, доц. (разд. 2); М.Л. Рудаков, д-р техн. наук (разд. 1)
Коллективные средства защиты. Кн. 1: Справ. пособие по дипломному проектирова- К60 нию / Под ред.
Н. И. Иванова и И. М. Фадина; Балт. гос. техн. ун-т. – СПб., 2014. – 155 с.
ISBN 978-5-85546-806-9
ISBN 978-5-85546-807-6
Излагаются основные методы расчетов коллективных средств защиты от производственной вибрации, производственного шума, очистки воздуха от примесей, механической вентиляции производственных помещений. В каждом разделе приводятся примеры расчетов.
Предназначено для студентов всех специальностей дневного и вечернего обучения. Может быть использовано при выполнении домашних заданий и расчетно-графических работ.
УДК 621.51(075.8)
Р е ц е н з е н т д-р техн. наук, проф. зав. каф. инженерной защиты окружающей среды СПбГТУ Г.К.Ивахнюк
ISBN 978-5-85546-806-9 |
БГТУ, 2014 |
ISBN 978-5-85546-807-6 |
Составители, 2014 |
1.ЗАЩИТА ОТ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ ВИБРАЦИИ
1.1.Классификация методов и средств вибрационной защиты
Методы коллективной защиты по отношению к источнику возбуждения вибрации подразделяются на методы, снижающие параметры вибрации воздействием на источник возбуждения, и методы, снижающие параметры вибрации на путях ее pаспростpанения от источника возбуждения.
Снижение вибрации в источнике достигается уравновешиванием вращающихся частей, уменьшением возбуждающей силы, изменением частоты вращения и характера вынуждающих сил и моментов.
Средства виброизоляции – виброизолиpующие опоры, сиденья, настилы (платформы), коврики, кабины, рукоятки.
Основу большинства виброзащитных средств составляют виброизоляторы. По конструкции виброизоляторы, применяемые в машиностроении, подразделяются на резиновые, пружинные, пневматические, цельнометаллические, комбинированные и резинометаллические [1]. Схемы и область применения таких вибро-изоляторов приведены в табл. 1.1.
|
|
Т а б л и ц а 1.1 |
|
|
|
Тип виброизолятора |
Схема виброизолятора |
Область применения |
|
|
|
Резиновые |
|
Элементы упругости в виброзащитных насти- |
|
|
лах, виброизолирующих рукоятках |
|
|
|
Пружинные |
|
Элементы упругости в виброзащитных насти- |
|
|
лах, сиденьях, виброизолирующие опоры силовых |
|
|
установок |
|
|
|
Цельнометаллические |
|
Виброизолирующие опоры в металлообрабаты- |
|
|
вающих станках |
|
|
|
Пневматические |
|
Виброизолирующие опоры в вибрирующих ус- |
|
|
тановках |
|
|
Окончание табл. 1.1 |
|
|
|
Тип виброизолятора |
Схема виброизолятора |
Область применения |
Комбинированные |
|
Виброизолирующие опоры в излучающих звук |
|
|
агрегатах |
|
|
|
Резинометалличес-кие |
|
Виброизолирующие опоры двигателей внут- |
|
|
реннего сгорания |
|
|
|
2
Упругим элементом резинометаллических виброизоляторов является резиновый массив, пpивулканизиpованный к металлической арматуре.
Ких достоинствам относятся простота конструкции, широкий диапазон упругих характеристик, снижение звуковой вибрации в шумовибpоактивных установках, наличие демпфиpования.
Кнедостаткам – изменение динамических свойств вибpо-изолятоpов пpи длительной эксплуатации, невозможность использования в атмосфере, содержащей пары масла, бензина и т.п. Промышленность выпускает несколько типов вибpоизолятоpов, например, АМ (pис. 1.1) и АКСС (pис. 1.2) [1]. Конструктивные pазмеpы и характеристики этих вибpоизолятоpов приведены в табл.
1.2и 1.3 соответственно.
Та б л и ц а 1.2
Тип виброизолятора |
Номинальная нагрузка на виброизоля- |
А |
В |
|
тор, кг с |
|
мм |
АМ-18 |
18 |
13 |
25 |
АМ-27 |
27 |
22 |
38 |
АМ-40 |
40 |
18 |
56 |
АМ-60 |
60 |
20 |
84 |
АМ-80 |
80 |
27 |
110 |
АМ-120 |
120 |
34 |
165 |
П р и м е ч а н и е. Номинальный пpогиб 5 мм, допускаемое отклонение 1 мм.
|
|
|
Т а б л и ц а 1.3 |
|
|
|
|
Тип виброизолятора |
Вертикальная |
Тип виброизолятора |
Вертикальная |
|
жесткость, кг с/см |
|
жесткость, кг с/см |
АКСС-120М |
1150 |
АКСС-120И |
750 |
АКСС-160М |
2800 |
АКСС-160И |
1500 |
АКСС-220М |
4700 |
АКСС-220И |
2300 |
АКСС-300М |
5200 |
АКСС-300И |
2800 |
АКСС-400М |
7200 |
АКСС-400И |
2900 |
3
Упругий элемент пружинных вибpоизолятоpов представляет фасонную пружину. По сравнению с pезинометаллическими эти вибpоизолятоpы обладают большим pесуpсом работы, их характеристики мало зависят от внешних условий. Недостаток их в том, что они работают преимущественно в вертикальном направлении, демпфирование в них незначительно.
Вибpоизолятоpы для вибpозащитных настилов могут изготавливаться навивкой пружин. В опорах установок с незначительной массой могут быть использованы серийные вибpоизолятоpы АД (pис. 1.3), характеристики которых приведены в табл. 1.4.
|
|
Т а б л и ц а 1.4 |
|
|
|
Тип виброизолятора |
Нагрузка на виброизолятор, кг с |
Прогиб номинальный, мм |
АД-3,0 |
1,5-3,0 |
4,0-7,0 |
АД-5,0 |
3,0-5,0 |
5,0-7,5 |
АД-7,0 |
5,0-7,0 |
5,5-7,5 |
АД-10 |
7,0-10,0 |
5,5-7,5 |
АД-10 |
7,0-10,0 |
5,5-8 |
АД-15 |
10-15 |
5,5-8 |
|
|
|
Упругий элемент цельнометаллических вибpоизолятоpов выполняется из металлической сетки. Упругие свойства широко варьируются в заданных пределах, они надежны и долговечны.
4
Упругим элементом пневматических вибpоизолятоpов (pис. 1.4) является пневмобаллон. К достоинствам относятся высокая степень виброизоляции и наличие демпфирующих свойств, к недостаткам – сложность в эксплуатации, конструктивная сложность. Характеристики приведены в табл. 1.5 [1].
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 1.5 |
|
|
|
|
|
|
|
Марка виброизо- |
Наружный диа- |
Нагрузка, |
Максимальный |
Высота, |
Давление, |
Статическая жест- |
лятора |
метр, мм |
кг с |
ход, мм |
мм |
кг/см2 |
кость, кг с/см |
И-15 |
200 |
500 |
25 |
110 |
3,5 |
160 |
И-01 |
250 |
1500 |
100 |
200 |
5,3 |
180 |
И-08 |
110 |
35 |
40 |
90 |
0,8 |
15 |
|
|
|
|
|
|
|
5
6
1.2. Расчет виброизоляции
Показатель эффективности виброизоляции – коэффициент передачи – показывает, какая доля вибрации передается от вибрирующей машины ее основанию:
μ F0 F kx F ,
где F0 – передаваемая сила; F – возмущающая сила; k – жесткость виброизолятора; x – амплитуда вибросмещения. Согласно [3] = v/v0, где v, v0 – виброскорость после и до виброизоляторов. Пренебрегая затуханием виброизоляторов, приближенно получаем
μ |
|
|
1 |
|
, |
|
|
|
|
|
|
||
f |
в |
/ f |
с |
2 1 |
||
|
|
|
|
|
где fв – частота вынужденных колебаний, Гц; fc – частота собственных колебаний виброизолируемого объекта, Гц.
Для установки, в которой происходит вращение, |
|
||||||||||||
|
|
|
fв n 60 , |
|
|
|
(1.1) |
||||||
где n – частота вращения, об/мин; |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
1 |
|
|
k |
|
|
|
5 |
|
, |
(1.2) |
с |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
2π |
|
|
m |
λст |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
где k – жесткость виброизолятора, Н/см; m – масса виброизолированного объекта, кг; ст – статическая осадка виброизолятора, см.
Эффективность виброизоляции на основной частоте вращения приблизительно равна
Lв 20lg fв |
fс . |
(1.3) |
Чем меньше fc, тем больше статический прогиб, а значит, выше эффективность виброизоляции. Следовательно, расчет сводится к определению fc, а также k. С целью облегчения расчетов примем
|
fс |
|
fв |
|
|
; |
|
|
|
|
|
||
|
λ/μ |
|
||||
|
|
|
1 |
|||
k Pf c |
2 / 25 , |
|
|
(1.4) |
где P – сила тяжести, Н.
Вибрация эффективно снижается, начиная с fв/fс 2; при fв = fс возникает резонанс, что на длительное время недопустимо в практике виброзащиты.
Порядок расчета эффективности виброизоляции:
1. Определить превышение вибрации по абсолютному или относительному значению путем сравнения параметров вибрации на рабочем месте с данными в литературе или по заданию преподавателя с нормами вибрации на рабочем месте. Гигиенические нормы технологической вибрации приведены в табл. 1.6.
|
|
Т а б л и ц а 1.6 |
|
|
|
Среднегеометрические частоты по- |
Допустимые значения нормируемого параметра |
|
лос, Гц |
Уровни виброскорости, дБ |
Виброскорость, м/с 10-2 |
2 |
108 |
1,3 |
4 |
99 |
0,45 |
8 |
93 |
0,22 |
16 |
92 |
0,2 |
31,5 |
92 |
0,2 |
63 |
92 |
0,2 |
2.Определить частоту fв по формуле (1.1) или паспорту установки.
3.Приняв, что требуемое снижение вибрации приближенно равно ее эффективности, из фор-
мулы (1.3) определить необходимую для снижения вибрации частоту fc виброизолируемой установки.
4.Зная массу виброизолируемой установки, значение fc, определить суммарную жесткость виброизоляторов (1.4), величину статического прогиба (1.2).
7
5.Из конструктивных данных установки выбрать схему ее виброизоляции, число виброизоляторов n, а затем жесткость одиночного виброизолятора k = k / n.
6.Выбрать тип виброизолятора по данным табл. 1.2-1.5 или выполнить расчет параметров нового виброизолятора [2 – 4].
1.3. Расчет пружин
За исходные данные при расчете пружины, предназначенной для виброизоляции, принимают-
ся:
статическая нагрузка на пружину Pст = P/nпр, где P – общая нагрузка или масса виброизолируемого объекта; nпр – число однотипных пружин;
жесткость пружины в вертикальном направлении С' = Спр/nпр, где Спр – общая жесткость всех пружин;
марки сталей для пружин, рекомендуемые действующими ГОСТ;
допустимое напряжение на кручение материала пружины пр и модуль сдвига Gпр.
Общая жесткость всех пружин в вертикальном направлении, Н/м2,
Gпр = m ωc2 ,
где с – круговая частота собственных колебаний виброизолируемого объекта.
Расчетная нагрузка на одну пружину равна сумме статической Pст и динамической Pдин нагрузок:
|
|
mω |
2 |
|
|
||||
Pпр Pст 1,5Pдин , Pдин PCпр |
|
Cпр . |
||
Диаметр прутка пружины |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dпр 1,6 |
|
|
|
|
KPпрε ηпр , |
|
|
где ε Dпр dпр – индекс пружины; K – коэффициент жесткости; Dпр – средний диаметр пружины.
K = 1,4 при = 4; K = 1,25 при = 6; K = 1,15 при = 10; K = 1,1 при =13.
Значения рекомендуется принимать от 4 до 10. Число рабочих витков
iпр = Gпрdпр/(8С'пр 3),
где Gпр = 8 1010 Н/м2.
Полное число витков iпр = iпр1 + iпр2, где iпр1 – число рабочих витков; iпр2 – число поджатых вит-
ков; iпр2 = 1,5 при iпр1 7; iпр2 = 2,5 при iпр1 7. Шаг пружины hпр выбирается:
hпр Dпр/2 Dпр/4.
Высота ненагруженной пружины
H'пр = Hпр + iпр(hпр – dпр),
где Hпр = (iпр – 0,5)dпр – высота нагруженной пружины.
1.4. Расчет резиновых виброизоляторов
Резиновые виброизоляторы имеют форму параллелепипедов или цилиндров, которые могут быть сплошными или пустотелыми. Резиновые элементы должны иметь конструкцию, допускающую деформацию в боковые стороны.
При расчете резиновых элементов виброизоляторов в качестве исходных параметров принимаются следующие механические характеристики: расчетное статическое напряжение рез, динамический Един и статический Ест модули упругости резины и коэффициенты неупругого сопротивления.
Расчетное статическое нормальное напряжение, отнесенное к площади поперечного сечения недеформированного резинового элемента, рекомендуется принимать как рез = (3 5) 10 5 Н/м2 (для мягких и средних резин).
8
При расчете резиновых виброизоляторов определяют высоту, общую площадь поперечного сечения и количество резиновых элементов.
Площадь поперечного сечения Fp выбирают из условий прочности Fp рζрез .
Жесткость резинового элемента в вертикальном направлении
Cрез C EдинFp H p ,
где Fp – опорная площадь, см2; Hp – высота элемента, см; C – коэффициент жесткости. Рабочая высота виброизолятора H p EдинFp Cрез при условии, что Hp Fp/4.
Библиографический список
1.Вибрация в технике. Т.6: Справочник / Под ред. К. В. Фролова. М., 1981. 456 с.
2.Кельберт, Д. Л. Проектирование и расчет средств охраны труда в технической и легкой промышленности /
Д.Л.Кельберт. М., 1979. 280 с.
3.Иванов, Н. И. Борьба с шумом и вибрациями на путевых и строительных машинах. Изд. 2-е, испр. и доп. /
Н.И.Иванов. М., 1987. 271 с.
4.Инженерные решения по охране труда в строительстве. М., 1985. 278 с.
5.ГОСТ 26568-88*. Методы и средства вибрационной защиты.
6.ГОСТ 25571-82 Вибрация. Методы расчета виброизоляции рабочего места операторов самоходных машин.
7.ГОСТ 12.1.012-2004. Вибрация. Общие требования безопасности.
2.ЗАЩИТА ОТ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ШУМА
2.1.Источники шума
В зависимости от физической природы возникающий шум подразделяется на механический, аэродинамический, электромагнитный и гидродинамический.
Причины возникновения шума в источнике:
удары (при штамповке, в молотах, зубчатых передачах, элементах конвейеров и др.);
взрывы (в специальных стендах, штамповке взрывом и др.);
трение (при работе тормозов, в процессе хонингования);
гидродинамические процессы (в элементах гидропривода, гидроаппаратуре);
аэродинамические процессы (при истечении газовых струй, при взаимодействии струи с твердой поверхностью);
электромагнитные эффекты (в трансформаторах, электродвигателях).
Сведения о шумовых характеристиках различного рода оборудования и машин, а также методики инженерного расчета этих характеристик приведены в работах [1-5]. Акустические характеристики некоторых типов производственного оборудования приведены в табл. 2.1.
Т а б л и ц а 2.1
Технологическое |
|
|
Уровни звукового давления (в децибелах) |
|
|||||
оборудование |
|
|
|
в октавных полосах частот, Гц |
|
|
|||
|
63 |
125 |
|
250 |
500 |
1000 |
2000 |
4000 |
8000 |
Токарные автоматы |
82 |
88 |
|
85 |
87 |
87 |
86 |
86 |
84 |
Станки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
токарные |
78 |
80 |
|
84 |
85 |
85 |
84 |
80 |
80 |
строгальные и расточные |
74 |
80 |
|
82 |
80 |
79 |
82 |
78 |
78 |
шлифовальные |
84 |
85 |
|
87 |
94 |
97 |
94 |
88 |
86 |
заточные |
78 |
85 |
|
85 |
84 |
85 |
81 |
81 |
80 |
карусельные |
87 |
90 |
|
83 |
93 |
89 |
90 |
87 |
80 |
сверлильные |
81 |
82 |
|
83 |
86 |
85 |
84 |
90 |
84 |
Прессы: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
штамповочные |
110 |
109 |
|
113 |
113 |
113 |
110 |
105 |
98 |
пневматические клепальные |
83 |
83 |
|
89 |
90 |
90 |
91 |
90 |
89 |
Электродуговые печи |
95 |
98 |
|
97 |
92 |
92 |
86 |
72 |
70 |
Молоты ковочные |
100 |
103 |
|
86 |
104 |
100 |
99 |
97 |
91 |
Гильотинные ножницы |
94 |
93 |
|
94 |
95 |
89 |
83 |
77 |
70 |
2.2. Классификация средств защиты от шума
Все коллективные средства защиты от шума подразделяются на архитектурно-планировочные, акустические, организационно-технические (рис. 2.1).
9
|
Методы и средства |
|
|
|
|
защиты от шума |
|
Рис. 2.1. Классификация |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
средств защиты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В разделе БЖД диплом- |
||
|
Архитектурно- |
|
|
Акустические |
|
|
Организационно- |
ных |
проектов |
основное |
|
планировочные |
|
|
|
|
технические |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
внимание уделяется обес- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
печению безопасности тех- |
||
|
|
|
|
Звукоизоляция |
|
|
|
|||
|
Увеличение |
|
|
|
|
|
Замена шумных |
нологического |
процесса, |
|
|
расстояния |
|
|
|
|
|
источников |
поэтому при необходимо- |
||
|
|
|
|
Звукопоглощение |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
сти разработки средств за- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
щиты от шума следует от- |
||
|
Районирование |
|
|
|
|
|
Дистанционное |
|||
|
|
|
|
|
|
|
управление |
дать |
предпочтение |
|
|
|
|
|
Виброизоляция |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
акустическим |
коллектив- |
|
|
Применение |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
ным средствам защиты. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
шумозащитных |
|
|
|
|
|
|
|||
|
и шумозащищенных |
|
|
Вибро- |
|
|
Законодательное |
|
|
|
|
|
|
демпфирование |
|
|
регулирование |
|
|
|
|
|
домов |
|
|
|
|
|
2.3. Расчет |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
аэродинамического шума |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Глушители |
|
|
Планово- |
Основным |
источником |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
профилактические |
||||
|
Применение акусти- |
|
|
шума |
|
|
||||
|
ческих экранов |
|
|
|
|
|
ремонты |
шума |
аэродинамического |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
происхождения |
во многих |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
газодинамических установ- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
ках является шум газовой струи, в частности, в турбореактивных двигателях – шум выхлопной струи.
Общий уровень звуковой мощности струи LWo , дБ, в дальнем звуковом поле
LWo 80lgvc 20lg c 10lg Fc 44,
где vc – скорость истечения газа из сопла, м/с; c – плотность струи в выходном сечении сопла, кг/м3; Fc – площадь среза сопла, м2.
Скорость истечения струи из сопла двигателя vc Aλc T *c м/с, где с – коэффициент скорости,
который находится из таблицы газодинамических функций [1] в зависимости от значения функции c , которая при докритическом истечении струи определяется как отношение статического давления на срезе сопла pст (принимается равным давлению в окружающей среде; при истечении в свободное пространство pст = 103300 Па) к полному давлению на срезе сопла pос при торможении струи c = pст / pос; T *c – температура торможения струи на срезе сопла, К.
Величину A находим в зависимости от изоэнтропического показателя струи .
При расчете звуковой мощности выхлопной струи изоэнтропический показатель выбирают в зависимости от температуры торможения струи T *c на срезе сопла по табл. 2.2.
Т а б л и ц а 2.2
Температура торможения струи T , К |
Изоэнтропический показатель |
|
|
|
|
A |
|||
c |
|
|
|
|
273...800 |
1.4 |
18,3 |
||
800...2500 |
1,33 |
18,1 |
||
2500 и выше |
1,25 |
17,9 |
Плотность струи, кг/м3, |
|
ε λc Pос |
|
|
c |
|
|
||
RT |
, |
|||
|
|
|||
|
|
c |
|
где ( с) = / с – отношение плотности движущегося газа к плотности заторможенного потока – определяют по таблицам газодинамических функций; R = 287 Дж/кг·град – газовая постоянная смеси.
Площадь, м2, сопла двигателя (если она не задана)
Fc G cvc ,
где G – массовый расход газа на срезе сопла, кг/с.
10