- •Предисловие
- •Содержание Введение
- •I. Общие представления о магнетизме
- •II. Основы магнитных методов контроля качества Виды магнитных преобразователей
- •Способы намагничивания
- •Магнитные порошки на поверхности намагниченной детали
- •Формы электрических токов в знакопеременных и импульсных магнитных полях
- •Размагничивающее поле контролируемой детали и дефекта
- •III. Элементы теории полей, используемых для магнитного контроля Энергия магнитного поля
- •Сопряжение поверхностей двух сред с различными магнитными проницаемостями
- •Метод зеркальных отображений провода с током
- •Построение картины магнитного поля при полюсном намагничивании
- •IV. Контролируемая деталь
- •Как элемент разветвленной
- •Магнитной цепи
- •Магнитные цепи с последовательно-параллельным соединением нескольких элементов
- •Расчет цепей с постоянными магнитами
- •Магнитостатика деталей с разветвленной конфигурацией
- •Перемагничивание от одной мдс разветвленной детали
- •V. Магнитные поля рассеяния
- •Трещин, непроваров и других
- •Дефектов, выходящих
- •На поверхность
- •VI. Магнитные поля рассеяния от внутренних дефектов
- •VII. Магнитные суспензии как магнитодиэлектрики
- •VIII. Магнитные свойства основных отечественных конструкционных сталей
- •IX. Виды дефектов и особенности
- •Намагничивания для разных
- •Уровней чувствительности
- •Виды дефектов, обнаруживаемых магнитопорошковым методом
- •Факторы, влияющие на чувствительность магнитопорошкового контроля
- •Магнитопорошковый контроль, соответствующий разным уровням чувствительности
- •Некоторые технологические приемы, повышающие эффективность выявления дефектов
- •Обязательные процедуры при подготовке детали к контролю и намагничиванию
- •Особенности разных способов намагничивания в постоянном, переменном и импульсном магнитных полях
- •X. Оборудование для магнитопорошкового контроля Переносные электромагнитные намагничивающие устройства
- •Переносные устройства циркулярного намагничивания
- •Сравнительная оценка устройств циркулярного намагничивания
- •Устройства намагничивания при помощи постоянных магнитов
- •Особенности некоторых промышленных магнитопорошковых дефектоскопов
- •Примеры универсальных автоматизированных дефектоскопов
- •XI оценка качества
- •Промышленные магнитопорошковые индикаторы
- •Определение чувствительности индикаторов
- •Эталоны, тест-образцы, дефектограммы
- •XII. Причины, понижающие
- •Результаты магнитопорошкового
- •Контроля
- •Изменение формы магнитного поля рассеяния с удалением от поверхности детали и оси дефекта
- •Развитие отдельных составляющих поля рассеяния как средство повышения эффективности контроля
- •Влияние скорости намагничивания и скорости снятия внешнего поля
- •Геометрические факторы, осложняющие анализ результатов контроля
- •Понятие минимального и ложного дефекта
- •XIII. Примеры магнитопорошкового контроля сварных соединений
- •XIV. Контроль деталей машин в процессе эксплуатации и их размагничивание
- •287 Таблица 22. Способы повышения качества размагничивания деталей
- •Магнитопорошковый контроль Требования к техническим знаниям персонала по рекомендации icndt
Размагничивающее поле контролируемой детали и дефекта
Намагниченность зависит от напряженности магнитного поля и формы тела. Если ферромагнитное тело помещено в однородное магнитное поле, то на его поверхности создастся дополнительное магнитное поле Н0, направленное внутри образца противоположно внешнему полю и намагниченности. Следовательно, на внешнее поле будет накладываться собственное, размагничивающее поле. Тогда истинное поле внутри тела будет равно разности:
H=He-H0.
Многие детали могут быть условно представлены в виде шара или элипсоида.
Шар из вещества с магнитной проницаемостью μ, помещенный во внешнее однородное магнитное поле, поляризуется магнитно однородно. Если шар помещен в пустоте и μ > μ0, тогда вектор напряженности Н0 поля, определяемого намагниченностью шара, оказывается внутри шара направленным против вектора напряженности Не внешнего поля. Поле вектора Н0 называется размагничивающим полем.
Напряженность размагничивающего поля внутри детали меньше внешнего:
Вне шара поле, вызванное намагниченностью шара, такое же, как поле тока в весьма малом замкнутом контуре, находящемся в центре шара, имеющего магнитный момент р, равный геометрической сумме магнитных моментов всех элементарных токов в объеме шара: где R – радиус шара.
Результирующая напряженность и результирующая магнитная индукция внутри шара равны:
Чем больше μ, тем сильнее размагничивающее поле и тем слабее поле Н, но тем сильнее поле В. В пределе при μ→∞ имеем:
Н0 = Не, Н = 0; В = 3Ве, В = В/3.
Таким образом, индукция (магнитный поток) в внутри детали существенно меньше внешней. На рис. 42 изображены: внешнее однородное поле эллипсоида, поле вектора H, определяемое намагниченностью эллипсоида и связанное с условным представлением о наведенных магнитных массах, результирующее поле вектора Н и результирующее поле вектора В.
Для деталей как Н0, так и J, пропорциональны напряженности Не внешнего поля. Стало быть, можно написать:
H0 = NJ.
Коэффициент пропорциональности N называют коэффициентом размагничивания. От него зависит при данной намагниченности величина напряженности размагничивающего коля. Коэффициент размагничивания зависит от формы намагничиваемого тела (рис. 42).
Рис. 42. Картина магнитных полей эллипсоида.
Свойство эллипсоидов однородно намагничиваться в однородном внешнем поле используется в магнитометрии.
Расчетный коэффициент размагничивания точен только для эллипсоидов и их частных случаев: шара, пластины, бесконечно длинного цилиндра с эллиптическим или круговым сечением (табл. 5). Тела, отличные по форме от эллипсоидов, намагничиваются неоднородно даже в однородном внешнем магнитном поле.
Более того, неравномерно внесенное в магнитное поле тело эллипсоида (рис. 43) может дать частичное полюсное намагничивание, т.е. неравномерное намагничивание, другой размагничивающий фактор.
Рис. 43. Поле тела вращения, частично внесенное в равномерное магнитное поле.
Таким образом, истинная напряженность магнитного поля Н, которая действует на металл, меньше напряженности кнешнего поля Не. Размагничивающий фактор N в сильной степени зависит от относительной длины образца, отношения длины к поперечным размерам.
Таблица 5. Значения размагничивающего фактора для деталей разной формы
Геометрическая форма |
Отношение осей эллипсоидов, a/b |
N |
Очень тонкий диск, расположенный нормально к полю |
0 |
1 |
Очень длинный цилиндр, расположенный вдоль поля |
∞ |
0 |
Шар |
1 |
0,333 |
Эллипсоиды с разным соотношением размеров |
2 |
0,173 |
» |
3,2 |
0,1 |
» |
1,6 |
0,01 |
» |
61,7 |
0,001 |
Очень длинный цилиндр с осью по нормали к полю |
- |
0,5 |
Тороидальный сердечник с небольшим воздушным зазором |
- |
δ/l |
Значения N уменьшаются с увеличением длины образца и для практических расчетов могут быть взяты из табл. 5. Можно получить следующую зависимость между внутренним и внешним полями Н и Не:
где λ — магнитная восприимчивость вещества, которая определяется только физической природой материала. Величина λ связана с магнитной восприимчивостью тела λ е соотношением:
Используя λе, нетрудно получить выражение для магнитной проницаемости тела:
где μ — относительная проницаемость вещества; μe — относительная проницаемость тела.
Итак, магнитная проницаемость μe и восприимчивость детали зависят не только от физической природы материала, но и от формы тела. Обе эти величины для детали меньше, чем для вещества.
Обычно требуется знать магнитные свойства ферромагнетиков в функции истинного, внутреннего магнитного поля. Поэтому рассмотрим, как производится пересчет намагниченности кривой J = f(He) на J = f(H), так как практически всегда определяется зависимость намагниченности от внешнего магнитного поля. Графический метод пересчета был предложен Рэлеем и называется методом сдвига. На рис. 44 кривая J(He) соответствует кривой намагничивания тела в зависимости от внешнего поля.
Рис. 44. Графическое построение реальной кривой намагничивания вещества детали по ее размагничивающему фактору.
Для того, чтобы построить кривую намагничивания вещества J(He), необходимо знать размагничивающий фактор детали N. Зная N, можно построить зависимость намагниченности от размагничивающего поля Н0. Из соотношения Н0 = NJ нидно, что это прямая линия, наклон которой к оси J определяется из равенства:
Если провести прямую параллельно оси Н, то она пересечется с кривой J = f(H) в точке Е, соответствующей намагниченности Je и внешнему полю Hе, а с прямой ОС в точке D. Величина отрезка BD соответствует величине размагничивающего поля при намагниченности Je.
Чтобы получить значение истинного поля при Je, отложим на прямой, параллельной H, отрезок ЕА = BD. Тогда величина отрезка ВА = ОНА даст значение внутреннего поля, соответствующее внешнему полю Не =НЕ.
Таким способом можно определить для каждой точки кривой J = f(H) значение внутреннего поля и построить кривую намагниченности вещества (кривая J(He), рис. 44).
Рассмотренный пересчет справедлив для упрощенного случая, когда размагничивающий фактор N является постоянной величиной и не зависит от J.
Для проведения указанного выше пересчета необходимо знать N, который можно аналитически рассчитать только для однородно намагниченного тела. Приведем некоторые формулы расчета N тел в форме эллипсоида вращения при намагничивании вдоль оси вращения. В случае сфероида, когда λ < 1, имеем:
Когда λ > 1, имеем:
Если λ > 50, то последняя формула упрощается и принимает вид:
В приведенных формулах величина λ есть относительная длина эллипсоида, равная отношению его осей.
Полезно знать размагничивающие факторы деталей, которые по своей форме приближенно являются частным случаем эллипсоида вращения. Так, размагничивающий фактор тонкой пластинки или диска, когда λ ≈ 0, равен:
N ≈ 1,0.
Если намагничивается бесконечно длинный цилиндр вдоль своей оси, то для него размагничивающий фактор равен:
N ≈ 0.
В табл. 5 приведены приблизительные значения размагничивающих факторов деталей разных форм в однородном магнитном поле. Образцы конечной длины пеэллипсоидалыюй формы в однородном внешнем поле намагничиваются неравномерно. В этом случае размагничивающий фактор — переменная величина. Для описания магнитного состояния вещества различают два вида J и В, а следовательно, и два вида размагничивающих факторов: баллистический NB и магнитометрический NM.
Баллистический размагничивающий фактор используется в тех случаях, когда J измеряется в средней части образца. Магнитометрический размагничивающий фактор применяется при усреднении значений J и В по всему объему детали, что имеет место при магнитометрических измерениях.
Значение величины NB всегда меньше, чем NM, так как при намагничивании, например, в однородном полецилиндрического образца намагниченность в средней части JB всегда больше Jм.
Для расчета значений Nb и Nm можно использовать следующие формулы: если λ → 0 при 9 ≤ λ ≤ 28, то:
где λ — отношение длины цилиндра к его диаметру.
Ниже приведены значения NB и NM для деталей, по форме напоминающих эллипсоиды и цилиндры для разных значений λ:
λ |
N эллипсоида |
NB цилиндра λ → 0 |
NM цилиндра λ → 0 |
10 |
|
|
|
20 |
|
|
|
30 |
|
|
|
50 |
|
|
|
100 |
|
|
|
200 |
|
|
|
Форму образцов при прецизионных измерениях нужно выбирать такой, чтобы намагниченность была однородной или близка к ней. Это может иметь место только для образцов эллипсоидальной и тороидальной форм с небольшим отношением ширины сечения к радиусу тороида. Для деталей, имеющих форму тороидов, размагничивающий фактор N = 0, и поэтому значение внешнего магнитного поля равно истинному намагничивающему полю Н. В других случаях, если размагничиващий фактор N известен, значение поля Н требуется рассчитать или измерить.
Роль размагничивающего фактора возрастает с уменьшением размеров и имеет существенное значение при расчете режимов намагничивания.
Размагничивающий фактор должен учитываться также при выборе формы используемых ферромагнитных частиц и при расчете намагничивания деталей, особенно при наличии в магнитной цепи воздушных зазоров. На рис. 45 представлена часть кривой намагничивания кольца из ферромагнитного материала, имеющего остаточную индукцию В. После введения в это кольцо воздушного зазора остаточная индукция его понижается до величины Вδ. Тангенс угла α в данном случае является величиной, равной размагничивающему фактору.
Рис. 45. Задний фронт кривой намагничивания: Вr, Вδ — остаточные индукции сплошного кольца и кольца с воздушным зазором, Нδ — напряженность в воздушном зазоре δ; α — угол, определяющий размагничивающий фактор.
Известно, что воздушный зазор в ферромагнитном намагниченном теле можно заменить экранирующей обмоткой, нагруженной на соответствующее сопротивление. Таким образом, реальную деталь или набор последовательно составленных деталей для одновременного намагничивания с общим зазором δ может быть приведен к расчетной условной детали без зазора. Напряженность поля внутри такой детали Н равна разности напряженности внешнего поля Не и размагничивающего поля NJ. Поэтому, чем меньше общая протяженность этих деталей, тем относительно больше величина NJ. Для получения равной величины внутреннего поля Н для короткого набора деталей требуется относительно большее внешнее магнитное поле. Например, для деталей из стали ЗОХГСНА, в которых возникают шлифовочные и усталостные трещины, зависимость величины тока намагничивания приведена на рис. 46. Чем меньше отношение общей длины l к определенному диаметру d, тем больше требуется величина тока в индукторе для получения той же величины напряженности магнитного поля.
Размагничивающий фактор зависит от геометрической формы намагничиваемого тела, наличия и распределения немагнитных включений, а также от направления намагничивания (рис. 47).
Рис. 46. Значение тока намагничивания от геометрических размеров контролируемой детали из стали 30ХГСНА, имеющей протяженность l и диаметр d.
Рис. 47. Намагничивание цилиндра продольным (а) и поперечным (б) полем.
Размагничивающий эффект дефекта, расположенного внутри детали, демонстрируется на рис. 48. Он также зависит от конфигурации. И с этих позиций трещина поперек поля намагничивания обладает максимальным размагничивающим фактором.
Условно намагниченная деталь с дефектом (рис. 48, а) представлена в виде равномерно намагниченной среды (рис. 48, б) и элемента с геометрией дефекта (рис. 48, в).
Рис. 48. Представление поля детали с дефектами как равномерного магнитного поля и поля тела, имеющего форму дефекта.
Если деталь не насыщена, то поле дефекта увеличивает индукцию в приповерхностном слое и на поверхности почти нет поля рассеяния. Только при достаточно большом намагничивании на поверхности обнаруживается поле рассеяния от внутренних дефектов. Для получения поля рассеяния от дефекта на поверхности детали направление поля должно быть нормально к плоскости дефекта и достаточно большим, чтобы насытить перемычку над дефектом. Внутри дефекта магнитный поток распределен неравномерно. Это распределение зависит от конфигурации дефекта, близости его расположения к поверхности и степени насыщения детали.
Как видно из условий постоянства нормальной составляющей индукции на поверхности дефекта справа и слева (на границе сред с проницаемостями μFe и μ0), напряженность поля Н внутри дефекта в μFe / μ0 раз выше, чем в металле: BnFe = Вп0, μFeHFe = μ0H0, H0 = μFeHFe / μ0.
Таким образом, поле рассеяния дефекта представляется как наложение на равномерное поле магнитного поля фигуры, повторяющей форму дефекта.
Строго говоря, расчет намагничивающего поля детали должен производиться с учетом размагничивающих факторов дефектов. Очевидно эти коэффициенты зависят от формы дефектов. Плоский дефект в зависимости от ориентации может иметь любое значение в пределах N = O...1,0, a круглый и эллипсообразный — только N = 0,333...0,001 (см. табл. 5) и т.д.
Выше приведены идеализированные значения коэффициента N для некоторых геометрических форм, условно представленных в виде эллипсоидов с отношением осей а/b. Ось а направлена вдоль эллипсоида, а ось b нормальна к полю.
Неограниченное увеличение одной из осей приводит к тороиду (а/b = 0), неограниченное увеличение другой оси (а/b = 0) приводит к тонкому диску.
Теоретически истинное поле внутри стальной детали равно
H = He - NJ-NДJ,
где N, NД — размагничивающие факторы формы детали и дефектов, может быть намного меньше приложенного поля Ne. Только для сильно вытянутого цилиндра, расположенного вдоль поля или тороида без дефектов величина N→0. Применительно к задачам магнитной дефектоскопии можно утверждать, что правильным приложением поля можно достичь нужного уровня напряженности внутри детали. С позиций расхода электроэнергии намагничивание деталей предпочтительно вдоль наиболее протяженного размера (рис. 47), а с позиций обнаружения продольных трещин — направление намагничивания должно быть другим.
Если не ориентироваться на характерное расположение дефектов, то необходимо располагать деталь относительно полезадающей системы так, чтобы эффект размагничивания был наименьшим, а выявляемость дефектов максимальной. На рис. 47 показаны два варианта полезадающих систем, которые используются для намагничивания протяженного цилиндра. При продольном поле намагничивания размагничивающий эффект будет зависеть от отношения размеров P2/P1, а при поперечном — от величин зазоров, протяженности средней линии L и расположения обмотки возбуждения.