Энерг. системы и сети Плешкова
.pdf5)значение суммарных потерь активной мощности в режиме максимальных нагрузок в процентах от суммарной нагрузки подстанций района;
6)относительное значение суммарных годовых потерь
электроэнергии в сети в процентах от электроэнергии WГ , отпущенной за
один год в распределительные сети подстанций района.
Помимо указанных показателей, должны быть рассчитаны сводные данные, характеризующие потребности в оборудовании. К ним относятся:
1)количество трансформаторов с разделением по номинальным напряжениям и мощностям;
2)количество выключателей с разделением по номинальным напряжениям;
3)суммарная мощность компенсирующих устройств с разделением
по маркам;
4)количество километров проводов по маркам (в однофазном исполнении).
Капиталовложения и издержки на ремонт и обслуживание линий электропередачи и подстанций определяются по методике, изложенной в п.
2.8.При определении потерь электрической энергии за год необходимо учитывать, какое решение о числе включенных трансформаторов на каждой
подстанции было принято при расчете параметров режима минимальных нагрузок. Если в режиме летних нагрузок часть трансформаторов целесообразно отключать, то потери электроэнергии следует определять по графику нагрузок. При этом необходимо по заданным значениям зимнего и
летнего графиков нагрузок построить годовой график по продолжительности. В качестве примера такой график изображен на рис. 6.1
. При его построении использованы значения табл. 1.1. Количество зимних и
летних суток в году принято соответственно равными 200 и 165.
Р,о.е.
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
|
|
|
|
|
|
|
1200 |
4800 5790 |
8760 t,час |
Рис.6.1. График нагрузок по продолжительности
Годовые потери |
электроэнергии |
WГ определяются |
суммированием |
|
потерь электроэнергии на каждой ступени графика |
|
|
||
|
WГ = åK ( |
Pхk + Pнk ) |
tk , |
(6.1) |
|
k=1 |
|
|
|
где Pхk − суммарные потери в стали |
трансформаторов в |
режиме работы |
||
сети, соответствующем k-й ступени графика; |
|
|
||
Pнk − суммарные |
нагрузочные |
потери в |
линиях и обмотках |
трансформаторов в режиме работы сети, соответствующем k-й ступени графика;
tk − продолжительность k-й ступени графика;
К − количество ступеней графика (количество режимов).
При расчете параметров режимов по программе RSET для всех
ступеней графика нагрузок необходимо определить суммарные потери активной мощности в сети, которые являются нагрузочными потерями.
Потери активной мощности в стали трансформаторов равны сумме потерь
холостого хода работающих в рассматриваемом режиме трансформаторов. |
|
|||
Энергия, отпущенная с шин НН подстанций 1÷ 5 и “А”, |
может быть |
|||
определена по времени использования наибольших нагрузок |
Тнб или |
по |
||
графику нагрузок: |
K |
|
|
|
WГ = |
tk , |
|
|
|
РmaxΣTнб = åPΣk |
(6.2) |
|||
где PΣk −суммарная мощность |
k=1 |
|
|
|
потребителей |
электрической |
энергии |
в |
режиме работы сети, соответствующем k-й ступени графика.
Удельная себестоимость передачи полезно отпущенной потребителям электроэнергии в спроектированной сети определяется по выражению, коп./кВт×ч:
С = |
Ио. р + И W |
. |
(6.3) |
|
|||
|
WГ |
|
В заключение следует сравнить рассчитанные показатели с величинами, характерными для сетей данных классов напряжения, и сделать вывод об экономичности спроектированной сети.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1.Вихарев А.П. Требования к оформлению курсовых и дипломных проектов и других видов студенческих работ. – Киров: ВятГУ, 2000. – 34 с.
2.Черепанова Г.А., Вычегжанин А.В. Установившиеся режимы электрических сетей в примерах и задачах. – Киров: ВятГТУ, 1999. - 114 с.
3.Пособие к курсовому и дипломному проектированию для электроэнергетических специальностей / Под ред. В.М. Блока. – М.: Высшая школа, 1990. – 383 с.
4.Ершевич В.В., Зейлигер А.Н., Илларионов Г.А. и др. Справочник по проектированию электроэнергетических систем/ Под ред. С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро. – М.: Энергоатомиздат, 1985. – 352 с.
5.Идельчик В.И. Электроэнергетические системы и сети. – М.: Энергоатомиздат, 1978. – 592 с.
6.Поспелов Г.А., Федин В.Т. Проектирование электроэнергетических сетей и систем. – Минск: Высшая школа, 1978. – 304 с.
7.Правила применения скидок и надбавок к тарифам на электрическую энергию за потребление и генерацию реактивной энергии М.: Главгосэнергонадзор. 1993г. – 16 с.
8.ГОСТ 14209-85. Трансформаторы силовые общего назначения. Допустимые нагрузки.
9.Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций
иподстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 608 с.
10.Справочник по электрическим установкам высокого напряжения / Под ред. И.А. Баумштейна, С.А. Бажанова. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 768 с.
ПРИЛОЖЕНИЕ
Таблица П.1 Нормы ежегодных отчислений на капитальный, текущий
ремонт и обслуживание, в относительных единицах
|
|
Норма |
Норма |
|
|
|
|
отчислений |
отчислений |
Всег |
|
Наименование элементов системы |
на |
кап. |
на |
о |
|
|
|
ремонт |
обслуживан |
РΣ |
|
|
|
|
Ркр |
ие |
|
|
|
|
|
Ро |
|
|
|
|
|
|
|
Воздушные линии 35 кВ и выше на |
|
0,004 |
0,004 |
0,008 |
|
стальных и железобетонных опорах |
|
|
|
|
|
Воздушные линии 35-220 кВ на |
|
0,016 |
0,005 |
0,021 |
|
деревянных опорах |
|
|
|
|
|
Силовое |
электротехническое |
|
|
|
|
оборудование |
и распределительные |
|
|
|
|
устройства |
|
|
0,029 |
0,040 |
0,069 |
|
до 20 кВ |
|
0,029 |
0,030 |
0,059 |
|
35÷ 150 кВ |
|
0,029 |
0,020 |
0,049 |
220 кВ и выше |
|
|
|
|
Таблица П.2
Постоянная часть затрат по подстанциям с высшим напряжением
35-220 кВ
Uном , кВ |
Схема |
ОРУ |
высшего |
Затраты, |
|
напряжения, |
приведенная на |
тыс. руб. |
|
|
рисунках |
|
|
|
35/10 |
2.10, г; 2.22, г |
|
|
1350 |
|
2.21 |
|
|
3000 |
110/10 |
2.10, г; 2.18; 2.19; 2.22, г |
|
6000 |
|
|
2.14; 2.15; 2.16; 2.17 |
|
7500 |
|
110/35/10 |
2.14; 2.15; 2.16; 2.17 |
|
8400 |
|
220/110/10 |
2.12, а |
|
|
12000 |
|
2.12, б; 2.12, в; 2.13; 2.14; 2.15; 2.16; |
18000 |
||
|
2.17 |
|
|
|
220/35/10 |
2.12, а; 2.12, б; 2.13 |
|
7500 |
|
|
2.12, в; 2.14; 2.15; 2.16; 2.17 |
13500 |
||
220/10 |
2.10, г |
|
|
4500 |
|
2.12, а; 2.12, б; 2.13; 2.18; 2.19; 2.22, |
10500 |
||
|
г |
|
|
|
|
2.12, в; 2.14; 2.15; 2.16; 2.17 |
12000 |
||
|
|
|
|
|
Таблица П.3 Укрупненные показатели стоимости ячеек ОРУ 35-220 кВ с
выключателями, тыс. руб.
Номинальное |
Схема |
ОРУ, |
|
Выключатель |
напряжение ОРУ, кВ |
приведенная |
на |
|
|
воздушный |
масляный |
|||
|
рисунках. |
|
|
|
35 |
2.10, г; 2.22, г |
|
570 |
360 |
|
2.21 |
|
480 |
300 |
110 |
2.10, г |
|
1800 |
1500 |
2.14; 2.15; 2.16;2.17 |
1080 |
780 |
||
|
2.18; 2.19; 2.22, г |
|
1200 |
900 |
|
2.10, г |
|
2700 |
2400 |
220 |
2.12, а; 2.12,б; 2.13; |
2700 |
2400 |
|
2.18; 2.19 |
|
|
|
|
|
2.12, в; 2.14; 2.15; |
|
2100 |
1950 |
|
2.16; 2.17 |
|
|
|
Таблица П.4 Стоимость линейных и вольтдобавочных регулировочных трансформаторов,
тыс. руб.
|
Мощность, |
|
|
Тип трансформатора |
Расчетная |
|
|
МВ × А |
|
|
|
|
стоимость |
16 |
|
ЛТМН-16000/10 |
1338 |
|||
40 |
|
ЛТДН-40000/10 |
1785 |
|||
40 |
|
ЛТЦН-40000/10 |
1872 |
|||
63 |
|
ЛТДН-63000/35 |
1989 |
|||
3×92 |
|
ОДЦНТП-92000/150 |
2601 |
|||
100 |
|
ЛТДН-100000/35 |
2961 |
|||
240 |
|
ВР+ДНУ-240000/35/35 |
2958 |
|||
|
|
|
|
|
|
Таблица П.5 |
|
Расчетная стоимость трехфазных трансформаторов 35 кВ, тыс. руб. |
|||||
|
|
|
|
|
||
|
Мощность, МВ × А |
|
Стоимость трансформатора |
|||
|
|
|
|
без РПН |
|
с РПН |
|
2,5 |
|
|
366 |
|
636 |
|
4,0 |
|
|
456 |
|
771 |
|
6,3 |
|
|
570 |
|
915 |
|
10 |
|
|
738 |
|
1254 |
|
16 |
|
|
1011 |
|
1836 |
|
|
|
Таблица П.6 |
|
Расчетная стоимость трехфазных трансформаторов 110 кВ, тыс. руб. |
||||
|
|
|
|
|
Мощность, |
|
Стоимость |
|
|
МВ × А |
двухобмоточного трансформатора |
трехобмоточного |
|
|
|
с РПН |
с расщепленной |
трансформатора |
|
|
|
обмоткой НН |
с РПН |
|
|
|
и РПН |
|
|
2,5 |
1050 |
- |
- |
|
6,3 |
1470 |
- |
1710 |
|
10 |
1620 |
- |
2010 |
|
16 |
1890 |
- |
2370 |
|
25 |
- |
2520 |
2730 |
|
40 |
- |
3270 |
3510 |
|
63 |
- |
4080 |
4620 |
|
|
|
|
|
|
Таблица П.7
Расчетная стоимость трансформаторов и автотрансформаторов 220 кВ, тыс. руб
Мощность, |
|
Стоимость |
|
|
МВ × А |
двухобмоточного трансформатора |
трехобмоточного |
автотрансформат |
|
|
без РПН |
с расщепленной |
с РПН |
ора с РПН |
|
|
обмоткой и РПН |
|
|
25 |
- |
- |
4440 |
- |
40 |
- |
5070 |
4950 |
- |
63 |
- |
5790 |
- |
6030 |
80 |
5670 |
- |
- |
- |
100 |
- |
7950 |
- |
- |
125 |
6930 |
- |
- |
7590 |
160 |
- |
9690 |
- |
- |
200 |
9210 |
- |
- |
9960 |
250 |
10290 |
- |
- |
11880 |
400 |
14070 |
- |
- |
- |
630 |
20760 |
- |
- |
- |
1000 |
26760 |
- |
- |
- |
|
|
|
|
|
|
Стоимость воздушных линий |
|
|
|
|
|
Таблица П.8 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тип |
Район |
|
|
|
Стоимость линий, тыс.руб./км, с проводами марки |
|
|
|
|
|
|||||||
опор |
по го- |
|
3 5 |
к В |
|
|
|
|
1 1 0 |
к В |
|
|
|
2 2 0 к В |
|
|
|
|
лоле- |
АС- |
АС- |
АС- |
АС- |
|
АС- |
АС- |
АС- |
АС- |
АС- |
АС- |
АС- |
|
АС- |
АС- |
|
|
ду |
70/11 |
95/16 |
120/19 |
150/24 |
|
70/11 |
95/16 |
120/19 |
150/24 |
185/29 |
240/32 |
240/32 |
|
300/39 |
400/51 |
|
Сталь- |
I |
366 |
372 |
393 |
399 |
|
435 |
444 |
468 |
480 |
522 |
561 |
630 |
|
648 |
714 |
|
ные |
II |
432 |
423 |
423 |
429 |
|
495 |
492 |
507 |
507 |
540 |
564 |
630 |
|
648 |
714 |
|
одно- |
III |
495 |
480 |
480 |
531 |
|
582 |
573 |
570 |
570 |
591 |
600 |
687 |
|
693 |
750 |
|
цепные |
IV |
546 |
534 |
522 |
639 |
|
645 |
618 |
618 |
615 |
630 |
651 |
735 |
|
741 |
798 |
|
Сталь- |
I |
519 |
543 |
576 |
585 |
|
648 |
663 |
711 |
738 |
834 |
918 |
1032 |
|
1086 |
1239 |
|
ные |
II |
603 |
603 |
612 |
642 |
|
738 |
732 |
756 |
777 |
855 |
921 |
1032 |
|
1086 |
1239 |
|
двух- |
III |
726 |
726 |
756 |
765 |
|
876 |
846 |
849 |
858 |
912 |
963 |
1134 |
|
1161 |
1284 |
|
цепные |
IV |
816 |
816 |
867 |
879 |
|
984 |
924 |
930 |
948 |
954 |
1032 |
1218 |
|
1233 |
1335 |
|
Железо- |
I |
- |
282 |
309 |
327 |
|
315 |
333 |
324 |
345 |
378 |
420 |
492 |
|
519 |
582 |
|
бетонные |
II |
- |
315 |
324 |
336 |
|
360 |
360 |
342 |
351 |
387 |
420 |
492 |
|
519 |
582 |
|
одно- |
III |
- |
366 |
369 |
369 |
|
438 |
429 |
393 |
396 |
414 |
453 |
519 |
|
546 |
600 |
|
цепные |
IV |
- |
411 |
408 |
402 |
|
495 |
477 |
432 |
423 |
459 |
498 |
567 |
|
576 |
654 |
|
Железо- |
I |
- |
384 |
342 |
351 |
|
474 |
507 |
510 |
600 |
660 |
720 |
834 |
|
900 |
1014 |
|
бетонные |
II |
- |
417 |
351 |
366 |
|
534 |
534 |
543 |
600 |
660 |
720 |
834 |
|
900 |
1014 |
|
двух- |
III |
- |
498 |
420 |
423 |
|
642 |
630 |
612 |
666 |
708 |
750 |
918 |
|
936 |
1050 |
|
цепные |
IV |
- |
552 |
456 |
453 |
|
732 |
699 |
666 |
717 |
756 |
810 |
996 |
|
1014 |
1170 |
|
Примечание.
Стоимость 1 км вырубки просек учитывается дополнительно и составляет:
Þдля ВЛ 35 кВ - 36 тыс. руб.;
Þдля ВЛ 110 кВ - 39 тыс. руб.;
Þдля ВЛ 220 кВ - 42 тыс. руб.
Таблица П 9
Нормы максимально допустимых систематических и аварийных перегрузок трансформаторов
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М и Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
ДЦ |
|
|
|
|
||
h , |
|
|
К 2 при значения К1 = 0,25 ÷1,0 |
|
|
|
К 2 при значения К1 = 0,25 ÷1,0 |
|
|
|||||||||||
ч |
0,25 |
0,4 |
|
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
|
0,9 |
1,0 |
0,25 |
0,4 |
|
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
|
0,9 |
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
С и с т е м а т и ч е с к и х |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θохл = −20 oС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,5 |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
1,85 |
1,82 |
|
1,78 |
1,74 |
1 |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
1,79 |
1,77 |
|
1,76 |
1,74 |
1,72 |
1,69 |
|
1,66 |
1,63 |
2 |
+ |
+ |
|
1,99 |
1,96 |
1,93 |
1,89 |
|
1,85 |
1,79 |
1,61 |
1,61 |
|
1,60 |
1,59 |
1,57 |
1,56 |
|
1,54 |
1,52 |
4 |
1,7 |
1,69 |
|
1,67 |
1,66 |
1,64 |
1,62 |
|
1,60 |
1,57 |
1,47 |
1,46 |
|
1,46 |
1,45 |
1,45 |
1,44 |
|
1,43 |
1,42 |
6 |
1,56 |
1,55 |
|
1,54 |
1,54 |
1,53 |
1,51 |
|
1,50 |
1,48 |
1,40 |
1,40 |
|
1,40 |
1,39 |
1,39 |
1,39 |
|
1,38 |
1,37 |
8 |
1,48 |
1,48 |
|
1,47 |
1,47 |
1,46 |
1,45 |
|
1,45 |
1,43 |
1,37 |
1,36 |
|
1,36 |
1,36 |
1,36 |
1,36 |
|
1,35 |
1,35 |
12 |
1,41 |
1,4 |
|
1,4 |
1,4 |
1,4 |
1,39 |
|
1,39 |
1,38 |
1,33 |
1,33 |
|
1,32 |
1,32 |
1,32 |
1,32 |
|
1,32 |
1,32 |
24 |
1,3 |
1,3 |
|
1,3 |
1,3 |
1,3 |
1,3 |
|
1,3 |
1,3 |
1,26 |
1,26 |
|
1,26 |
1,26 |
1,26 |
1,26 |
|
1,26 |
1,26 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θохл = −10 oС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,5 |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
|
+ |
1,80 |
1,77 |
1,74 |
|
1,70 |
1,65 |
1 |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
|
+ |
1,95 |
1,72 |
1,7 |
|
1,69 |
1,67 |
1,65 |
1,62 |
|
1,59 |
1,55 |
2 |
1,95 |
1,92 |
|
1,9 |
1,87 |
1,83 |
1,79 |
|
1,75 |
1,69 |
1,55 |
1,54 |
|
1,53 |
1,52 |
1,51 |
1,49 |
|
1,47 |
1,44 |
4 |
1,62 |
1,61 |
|
1,6 |
1,58 |
1,56 |
1,54 |
|
1,52 |
1,48 |
1,41 |
1,4 |
|
1,4 |
1,39 |
1,38 |
1,38 |
|
1,37 |
1,35 |
6 |
1,49 |
1,48 |
|
1,47 |
1,46 |
1,45 |
1,44 |
|
1,42 |
1,40 |
1,34 |
1,34 |
|
1,34 |
1,33 |
1,33 |
1,32 |
|
1,32 |
1,31 |
8 |
1,41 |
1,41 |
|
1,4 |
1,4 |
1,39 |
1,38 |
|
1,37 |
1,36 |
1,31 |
1,3 |
|
1,3 |
1,3 |
1,3 |
1,29 |
|
1,29 |
1,28 |
12 |
1,34 |
1,34 |
|
1,33 |
1,33 |
1,33 |
1,32 |
|
1,31 |
1,31 |
1,27 |
1,27 |
|
1,26 |
1,26 |
1,26 |
1,26 |
|
1,26 |
1,25 |
24 |
1,23 |
1,23 |
|
1,23 |
1,23 |
1,23 |
1,23 |
|
1,23 |
1,23 |
1,2 |
1,2 |
|
1,2 |
1,2 |
1,2 |
1,2 |
|
1,2 |
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θохл = 0 oС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
1,79 |
1,77 |
1,75 |
1,72 |
1,69 |
1,66 |
1,61 |
1,56 |
Продолжение табл. П 9
h , |
|
|
|
|
М и Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ДЦ |
|
|
|
|
||
|
|
К 2 при значения К1 = 0,25 ÷1,0 |
|
|
|
|
К 2 при значения К1 = 0,25 ÷1,0 |
|
|
||||||||||||
ч |
0,25 |
0,4 |
|
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
|
0,9 |
1,0 |
0,25 |
0,4 |
|
0,5 |
0,6 |
|
0,7 |
0,8 |
|
0,9 |
1,0 |
1 |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
+ |
1,9 |
|
1,91 |
1,80 |
1,65 |
1,63 |
|
1,61 |
1,59 |
|
1,57 |
1,54 |
|
1,51 |
1,46 |
2 |
1,86 |
1,83 |
|
1,80 |
1,77 |
1,74 |
1,69 |
|
1,64 |
1,56 |
1,48 |
1,47 |
|
1,46 |
1,45 |
|
1,44 |
1,42 |
|
1,4 |
1,36 |
4 |
1,54 |
1,53 |
|
1,51 |
1,50 |
1,48 |
1,46 |
|
1,43 |
1,38 |
1,34 |
1,34 |
|
1,33 |
1,33 |
|
1,32 |
1,31 |
|
1,3 |
1,28 |
6 |
1,41 |
1,4 |
|
1,39 |
1,38 |
1,37 |
1,36 |
|
1,34 |
1,31 |
1,28 |
1,28 |
|
1,27 |
1,27 |
|
1,27 |
1,26 |
|
1,25 |
1,24 |
8 |
1,34 |
1,33 |
|
1,33 |
1,32 |
1,31 |
1,3 |
|
1,29 |
1,27 |
1,24 |
1,24 |
|
1,24 |
1,24 |
|
1,23 |
1,23 |
|
1,23 |
1,21 |
12 |
1,27 |
1,26 |
|
1,26 |
1,26 |
1,25 |
1,25 |
|
1,24 |
1,22 |
1,2 |
1,2 |
|
1,2 |
1,2 |
|
1,2 |
1,2 |
|
1,19 |
1,19 |
24 |
1,16 |
1,16 |
|
1,16 |
1,16 |
1,16 |
1,16 |
|
1,16 |
1,16 |
1,14 |
1,14 |
|
1,14 |
1,14 |
|
1,14 |
1,14 |
|
1,14 |
1,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θохл = 10 oС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,5 |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
|
+ |
1,84 |
1,71 |
1,69 |
|
1,67 |
1,64 |
|
1,61 |
1,57 |
|
1,52 |
1,44 |
1 |
+ |
+ |
|
+ |
2,0 |
1,94 |
1,86 |
|
1,76 |
1,6 |
1,57 |
1,55 |
|
1,54 |
1,52 |
|
1,49 |
1,46 |
|
1,42 |
1,35 |
2 |
1,76 |
1,73 |
|
1,7 |
1,67 |
1,63 |
1,58 |
|
1,51 |
1,4 |
1,41 |
1,4 |
|
1,39 |
1,38 |
|
1,36 |
1,34 |
|
1,31 |
1,26 |
4 |
1,46 |
1,44 |
|
1,43 |
1,41 |
1,39 |
1,36 |
|
1,32 |
1,25 |
1,28 |
1,27 |
|
1,27 |
1,26 |
|
1,25 |
1,24 |
|
1,22 |
1,19 |
6 |
1,33 |
1,32 |
|
1,31 |
1,3 |
1,29 |
1,27 |
|
1,24 |
1,2 |
1,21 |
1,21 |
|
1,21 |
1,2 |
|
1,2 |
1,19 |
|
1,18 |
1,15 |
8 |
1,26 |
1,26 |
|
1,25 |
1,24 |
1,23 |
1,22 |
|
1,2 |
1,17 |
1,18 |
1,18 |
|
1,17 |
1,17 |
|
1,17 |
1,16 |
|
1,15 |
1,13 |
12 |
1,19 |
1,19 |
|
1,18 |
1,18 |
1,17 |
1,16 |
|
1,15 |
1,13 |
1,14 |
1,14 |
|
1,14 |
1,13 |
|
1,13 |
1,13 |
|
1,12 |
1,11 |
24 |
1,08 |
1,08 |
|
1,08 |
1,08 |
1,08 |
1,08 |
|
1,08 |
1,08 |
1,07 |
1,07 |
|
1,07 |
1,07 |
|
1,07 |
1,07 |
|
1,07 |
1,07 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θохл = 20 oС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,5 |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
+ |
1,98 |
|
1,81 |
1,0 |
1,63 |
1,6 |
|
1,58 |
1,55 |
|
1,52 |
1,47 |
|
1,41 |
1 |
1 |
+ |
1,97 |
|
1,92 |
1,87 |
1,8 |
1,71 |
|
1,57 |
1,0 |
1,49 |
1,47 |
|
1,45 |
1,43 |
|
1,4 |
1,37 |
|
1,31 |
1 |
2 |
1,66 |
1,63 |
|
1,6 |
1,56 |
1,51 |
1,45 |
|
1,35 |
1,0 |
1,34 |
1,33 |
|
1,32 |
1,3 |
|
1,28 |
1,26 |
|
1,22 |
1 |
4 |
1,37 |
1,35 |
|
1,34 |
1,32 |
1,29 |
1,25 |
|
1,19 |
1,0 |
1,21 |
1,2 |
|
1,19 |
1,19 |
|
1,18 |
1,16 |
|
1,13 |
1 |
6 |
1,25 |
1,24 |
|
1,23 |
1,21 |
1,2 |
1,17 |
|
1,13 |
1,0 |
1,15 |
1,14 |
|
1,14 |
1,13 |
|
1,13 |
1,12 |
|
1,1 |
1 |
8 |
1,18 |
1,17 |
|
1,17 |
1,16 |
1,15 |
1,13 |
|
1,09 |
1,0 |
1,11 |
1,11 |
|
1,1 |
1,1 |
|
1,1 |
1,09 |
|
1,07 |
1 |
12 |
1,11 |
1,1 |
|
1,1 |
1,09 |
1,09 |
1,08 |
|
1,06 |
1,0 |
1,07 |
1,07 |
|
1,07 |
1,06 |
|
1,06 |
1,05 |
|
1,04 |
1 |
24 |
1 |
1 |
|
1 |
1 |
1 |
1 |
|
1 |
1 |
1 |
1 |
|
1 |
1 |
|
1 |
1 |
|
1 |
1 |
Продолжение табл. П 9
h , |
|
|
|
|
М и Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ДЦ |
|
|
|
|
||
|
|
К 2 при значения К1 = 0,25 ÷1,0 |
|
|
|
|
К 2 при значения К1 = 0,25 ÷1,0 |
|
|
||||||||||||
ч |
0,25 |
0,4 |
|
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
|
0,9 |
1,0 |
0,25 |
0,4 |
|
0,5 |
0,6 |
|
0,7 |
0,8 |
|
0,9 |
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θохл = 30 oС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,5 |
+ |
+ |
|
+ |
+ |
1,92 |
1,76 |
|
1,27 |
- |
1,54 |
1,51 |
|
1,49 |
1,46 |
|
1,42 |
1,36 |
|
1,21 |
- |
1 |
1,89 |
1,84 |
|
1,79 |
1,73 |
1,64 |
1,51 |
|
1,12 |
- |
1,41 |
1,39 |
|
1,37 |
1,34 |
|
1,31 |
1,26 |
|
1,12 |
- |
2 |
1,55 |
1,52 |
|
1,48 |
1,44 |
1,38 |
1,29 |
|
1,02 |
- |
1,26 |
1,25 |
|
1,24 |
1,22 |
|
1,2 |
1,16 |
|
1,05 |
- |
4 |
1,28 |
1,26 |
|
1,24 |
1,21 |
1,18 |
1,12 |
|
0,97 |
- |
1,13 |
1,13 |
|
1,12 |
1,11 |
|
1,1 |
1,07 |
|
0,99 |
- |
6 |
1,16 |
1,15 |
|
1,13 |
1,12 |
1,09 |
1,05 |
|
0,95 |
- |
1,07 |
1,07 |
|
1,06 |
1,06 |
|
1,05 |
1,03 |
|
0,97 |
- |
8 |
1,09 |
1,08 |
|
1,08 |
1,06 |
1,05 |
1,02 |
|
0,94 |
- |
1,04 |
1,03 |
|
1,03 |
1,03 |
|
1,02 |
1,0 |
|
0,96 |
- |
12 |
1,02 |
1,02 |
|
1,01 |
1 |
0,99 |
0,97 |
|
0,92 |
- |
0,99 |
0,99 |
|
0,99 |
0,99 |
|
0,98 |
0,97 |
|
0,94 |
- |
24 |
0,91 |
0,91 |
|
0,91 |
0,91 |
0,91 |
0,91 |
|
0,91 |
- |
0,92 |
0,92 |
|
0,92 |
0,92 |
|
0,92 |
0,92 |
|
0,92 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θохл = 40 oС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,5 |
+ |
+ |
|
1,94 |
1,84 |
1,69 |
1,26 |
|
- |
- |
1,45 |
1,42 |
|
1,39 |
1,36 |
|
1,31 |
1,19 |
|
- |
- |
1 |
1,75 |
1,7 |
|
1,64 |
1,56 |
1,44 |
1,08 |
|
- |
- |
1,32 |
1,30 |
|
1,28 |
1,25 |
|
1,2 |
1,1 |
|
- |
- |
2 |
1,43 |
1,39 |
|
1,35 |
1,3 |
1,21 |
0,96 |
|
- |
- |
1,18 |
1,17 |
|
1,15 |
1,13 |
|
1,1 |
1,01 |
|
- |
- |
4 |
1,17 |
1,15 |
|
1,13 |
1,09 |
1,04 |
0,89 |
|
- |
- |
1,05 |
1,04 |
|
1,04 |
1,02 |
|
1,0 |
0,94 |
|
- |
- |
6 |
1,06 |
1,05 |
|
1,03 |
1,01 |
0,97 |
0,86 |
|
- |
- |
0,99 |
0,99 |
|
0,98 |
0,97 |
|
0,96 |
0,91 |
|
- |
- |
8 |
1,0 |
0,99 |
|
0,98 |
0,96 |
0,93 |
0,85 |
|
- |
- |
0,96 |
0,95 |
|
0,95 |
0,94 |
|
0,93 |
0,89 |
|
- |
- |
12 |
0,93 |
0,92 |
|
0,91 |
0,9 |
0,88 |
0,84 |
|
- |
- |
0,91 |
0,91 |
|
0,91 |
0,9 |
|
0,89 |
0,87 |
|
- |
- |
24 |
0,82 |
0,82 |
|
0,82 |
0,82 |
0,82 |
0,82 |
|
- |
- |
0,84 |
0,84 |
|
0,84 |
0,84 |
|
0,84 |
0,84 |
|
- |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А в а р и й н ы х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θохл = −20 oС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,5 |
2 |
2 |
|
2 |
2 |
2 |
2 |
|
2 |
2 |
2 |
2 |
|
2 |
2 |
|
1,9 |
1,9 |
|
1,9 |
1,9 |
1 |
2 |
2 |
|
2 |
2 |
2 |
2 |
|
2 |
2 |
1,9 |
1,9 |
|
1,9 |
1,8 |
|
1,8 |
1,8 |
|
1,8 |
1,8 |
2 |
2 |
2 |
|
2 |
2 |
2 |
2 |
|
2 |
2 |
1,7 |
1,7 |
|
1,7 |
1,7 |
|
1,7 |
1,7 |
|
1,7 |
1,7 |