- •Расчет оптимального коэффициента торможения потока
- •Расчет на прочность лопасти ветроколеса
- •4.1. Исходные данные расчета на прочность лопасти
- •4.2. Центробежная сила, действующая на лопасть при предельно допустимой скорости ветра
- •4.3. Момент, создаваемый аэродинамической силой
- •4.4. Момент, создаваемый распределенными центробежными силами, действующими на лопасть при предельно допустимой скорости ветра
- •4.5. Суммарный момент, действующий на лопасть при предельно допустимой скорости ветра
- •4.6. Выбор диаметра трубы маха
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ГОРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Курсовой проект
по дисциплине: «Ветроэнергетика»
на тему: «Расчет и проектирование ветроэлектрической установки с горизонтально-осевой ветротурбиной»
Выполнил:
студент группы ЕЕ-12-3
Салтыков М.А.
Проверил:
доц. Цыпленков Д.В.
г. Днепропетровск
2015
Леоновой М.А.
7500
6,4
25
5
0,71
0,9
6
0,2
7
5
0,25
0,12
0,87
Аэродинамические характеристики профиля типа Clark-YH-8%
Расчет оптимального коэффициента торможения потока
2.1.1. Коэффициент торможения потока задаем десять значений коэффициента торможения потока e через равный шаг от 0,27 до 0,42 по формуле (1.3):
При
2.1.2. Коэффициент идеальной мощности
По формуле (1.4) определяем значения коэффициента идеальной мощности СPид, соответствующих десяти значениям ek:
2.1.3. Коэффициент концевых потерь
По формуле (1.5) находим значения коэффициента концевых потерь Тj, соответствующих ek:
2.1.4. Коэффициент профильных потерь
По формуле (1.6) находим значения коэффициента профильных потерь Тp, соответствующих ek:
где — минимальное значение μa из таблицы аэродинамических характеристик профиля
2.1.5. Коэффициент потерь на кручение струи
По формуле (1.7) определяем средний по высоте лопасти коэффициент быстроходности:
По формуле (1.8) вычисляем средний по высоте лопасти относительный КПД элементарного ветряка ηотн для eк
По формуле (1.9) определяем коэффициент потерь на кручение струи для eк
2.1.6. Предварительный коэффициент мощности
По формуле (1.10) вычисляем предварительный коэффициент мощности для СРпредв для ek
2.1.7. Значения параметров, зависящих от коэффициента торможения
В табл. 2.1 приведем величины найденных параметров при различных значениях e. Величины найденных параметров при различных значениях eк
Таблица 2.1
№ |
Наименова ние параметров |
Обозначение |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
1 |
Коэфф. торможения потока |
0,27 |
0,287 |
0,303 |
0,32 |
0,337 |
0,353 |
0,37 |
0,387 |
0,403 |
0,42 |
|
2 |
Коэфф. идеальной мощности |
0,621 |
0,636 |
0,649 |
0,659 |
0,668 |
0,675 |
0,681 |
0,684 |
0,686 |
0,686 |
|
3 |
Коэфф. концевых потерь |
0,047 |
0,051 |
0,054 |
0,057 |
0,061 |
0,065 |
0,069 |
0,073 |
0,077 |
0,081 |
|
4 |
Коэфф. профильных потерь |
0,229 |
0,234 |
0,239 |
0,245 |
0,25 |
0,256 |
0,263 |
0,269 |
0,276 |
0,284 |
|
5 |
Средний на высоте лопасти относит КПД |
0,804 |
0,8 |
0,795 |
0,791 |
0,786 |
0,781 |
0,775 |
0,77 |
0,763 |
0,757 |
|
6 |
Коэфф. потерь на кручение струи |
0,012 |
0,012 |
0,012 |
0,012 |
0,012 |
0,012 |
0,012 |
0,012 |
0,012 |
0,011 |
|
7 |
Предвари тельный коэфф. мощности |
CPпредв |
0,428 |
0,433 |
0,436 |
0,4375 |
0,437 |
0,435 |
0,432 |
0,427 |
0,42 |
0,413 |
2.1.8. Выбор максимального значения и определение соответствующего ему значения
Из таблицы видно что значит
2.1.9. Определение расчетного коэффициента мощности
По формуле (1.11) определяем расчетный коэффициент мощности:
Расчет относительных параметров геометрии лопасти
Для e = eopt = 0,32 при числе сечений лопасти n = 11 определяем геометрию лопасти при выбранных сечениях
2.2.1. Относительный радиус расположения сечения лопасти
По формуле (1.11) вычисляем для n = 11:
2.2.2. Коэффициент быстроходности сечения лопасти
По формуле (1.14) находим
2.2.3. Число относительных модулей сечения лопасти
По формуле (1.15) вычисляем
;
2.2.4. Коэффициент суммарной нагруженности сечений лопастей, находящихся в зоне действия элементарной кольцевой струи
По формуле (1.16) определяем
2.2.5. Значения параметров для одиннадцати сечений лопасти
Таблица 2.2
№ |
Наименование параметров |
Обозначение |
Номера сечений лопасти |
||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|||
1 |
Относительное расстояние сечения лопасти от оси колеса
|
0,15 |
0,235 |
0,32 |
0,405 |
0,49 |
0,575 |
0,66 |
0,745 |
0,83 |
0,915 |
1 |
|
2 |
Коэфф. быстроходности сечения лопасти
|
0,855 |
1,339 |
1,824 |
2,309 |
2,793 |
3,277 |
3,762 |
4,247 |
4,731 |
5,215 |
5,7 |
|
3 |
Число относительных модулей сечения лопасти
|
1,496 |
2,137 |
2,809 |
3,497 |
4,192 |
4,893 |
5,596 |
6,301 |
7,008 |
7,716 |
8,425 |
|
4 |
Коэфф. суммарной на-груженности
|
0,714 |
0,602 |
0,496 |
0,415 |
0,354 |
0,307 |
0,271 |
0,243 |
0,219 |
0,2 |
0,183 |
2.2.6. Коэффициент подъемной силы периферийного сечения
Из выражения (1.17) и табл. авиапрофиля имеем, соответствующее ему = 0,042, . И так
2.2.7. Относительная хорда (в долях наружного радиуса колеса) периферийного сечения
По формуле (1.18) находим
2.2.8. Коэффициент подъемной силы корневого сечения
По уравнению (1.19) определяем . из таблицы авиапрофиля
2.2.9. Относительная хорда (в долях наружного радиуса колеса) корневого сечения
По выражению (1.20) находим
2.2.10. Относительная хорда (в долях радиуса колеса) промежуточного сечения.
По формуле (1.21) вычисляем
2.2.11. Коэффициент подъемной силы промежуточного сечения
По формуле (1.22)
2.2.12. Определяем номера элемента на восходящей ветви исходных значений характеристик , ближайшего к и большего его.
Сравниваем с возрастающей по величине частью массива исходных данных(табл. Авиапрофиля) . Определяем номер элемента, ближайшего по величине к и большего его.
=> =>
=> =>
=> =>
=> =>
=> =>
=>
2.2.13. Угол атаки промежуточного сечения
По выражению (1.23) определяем
2.2.14. Угол притекания сечения лопасти
По формуле (1.24) определяем
Где полученно ранее и занесено в табл. 2.2
2.2.15. Угол заклинения (установки) сечения лопасти
По выражению (1.25)
2.2.16. Итог расчета относительных параметров геометрии лопасти
В табл. 2.3 приведены относительные параметры расчета геометрии лопасти.
Таблица 2.3
Наименование параметров, единицы измерения
|
Обозначение |
Номер сечения |
||||||||||
1(корень) |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 (периферия) |
||
Относительный радиус расположения сечения лопасти, о. е.
|
|
0,15 |
0,235 |
0,32 |
0,405 |
0,49 |
0,575 |
0,66 |
0,745 |
0,83 |
0,915 |
1 |
Относительная хорда сечения лопасти, о. е.
|
|
0,153 |
0,148 |
0,143 |
0,139 |
0,134 |
0,129 |
0,124 |
0,119 |
0,114 |
0,109 |
0,104 |
Коэффициент подъемной силы, о. е.
|
|
0,933 |
0,812 |
0,696 |
0,599 |
0,529 |
0,478 |
0,438 |
0,408 |
0,384 |
0,366 |
0,352 |
Угол притекания, градус
|
|
33,76 |
25,1 |
19,6 |
15,99 |
13,4 |
11,58 |
10,15 |
9 |
8,14 |
7,4 |
6,76 |
Угол заклинения сечения лопасти, градус
|
|
20,553 |
13,914 |
10,369 |
8,19 |
6,677 |
5,641 |
4,822 |
4,13 |
3,636 |
3,171 |
2,745 |
Расчет размерных параметров ветроколеса
2.3.1. Исходные данные расчета размерных параметров.
Исходными данными для расчета размерных параметров являются
- номинальная мощность N = 10000 Вт;
- КПД электрический ηэл = 0,74;
- КПД механический ηмех = 0,89;
- плотность воздуха ρ = 1,23 кг/м3;
- среднегодовая скорость ветра V = 3,5 м/с;
- скорость ветра при порыве Vпор = 18 м/с;
- заданный коэффициент быстроходности в рабочей точке Zр.т =5,7
а также полученный по (1.11) в подразд. 2.1.9 коэффициент CРрасч в рабочей точке тогда
2.3.2. Размерные параметры ветроколеса
Расчетная скорость ветра
Поскольку Vср.год = 3,5 м/с, то есть 3 м/с ≤ Vср.год < 4 м/с, то по формуле (1.28) вычисляем
Наружный диаметр ветроколеса
По соотношению (1.30) определяем
Радиус ветроколеса
Внутренний диаметр ветроколеса
Радиус расположения сечения лопасти
Из формулы 1.33 имеем
Относительный шаг между сечениями
По формуле (1.34) рассчитываем
Расстояние между сечениями лопасти (шаг)
Из уравнения (1.35) находим
Хорда сечения
По формуле (1.36) определяем
Безразмерные величины хорды в зависимости от номера сечения лопасти даны в табл. 2.4, 2.5.
Таблица 2.4
Безразмерные величины хорды
№ сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
0,153 |
0,148 |
0,143 |
0,139 |
0,134 |
0,129 |
0,124 |
0,119 |
0,114 |
0,109 |
0,104 |
Таблица 2.5
Размерная хорда при R = 9,95 м
№ сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1,525 |
1,476 |
1,427 |
1,378 |
1,33 |
1,281 |
1,232 |
1,184 |
1,135 |
1,086 |
1,038 |
Относительная толщина профиля
Уточнение относительной толщины профиля
Ниже уточним ck, перейдя к построению линейчатой лопасти с заданным средним и периферийным сечениями.
где
Толщина профиля
Толщина профиля k-го сечения (см. формулу (1.37))
Размерные величины толщины профиля представлены в табл. 2.8.
Таблица 2.8
Размерные толщины профилей
№ сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
0,643 |
0,594 |
0,547 |
0,501 |
0,457 |
0,414 |
0,373 |
0,334 |
0,297 |
0,261 |
0,227 |
Координаты профилей
Для выбранного профиля типа «Clark-YH-8%» безразмерные координаты дуг приведены в табл. авиапрофиля. С помощью пересчета для размерных хорд bk и толщин ck получаем таблицы размерных координат профилей.
Координаты профиля соответствующего сечения лопасти
|
b1 |
c1 |
|
b2 |
c2 |
|
b3 |
c3 |
k=1 |
1525 |
643 |
k=2 |
1476 |
594 |
k=3 |
1427 |
547 |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,8125 |
3,65224 |
-3,06068 |
3,69 |
3,37392 |
-2,82744 |
3,5675 |
3,10696 |
-2,60372 |
7,625 |
5,4012 |
-4,3724 |
7,38 |
4,9896 |
-4,0392 |
7,135 |
4,5948 |
-3,7196 |
11,4375 |
6,79008 |
-5,29832 |
11,07 |
6,27264 |
-4,89456 |
10,7025 |
5,77632 |
-4,50728 |
15,25 |
7,9732 |
-5,99276 |
14,76 |
7,3656 |
-5,53608 |
14,27 |
6,7828 |
-5,09804 |
19,0625 |
8,95056 |
-6,48144 |
18,45 |
8,26848 |
-5,98752 |
17,8375 |
7,61424 |
-5,51376 |
26,6875 |
10,90528 |
-7,48452 |
25,83 |
10,07424 |
-6,91416 |
24,9725 |
9,27712 |
-6,36708 |
38,125 |
13,27152 |
-8,53904 |
36,9 |
12,26016 |
-7,88832 |
35,675 |
11,29008 |
-7,26416 |
49,5625 |
15,432 |
-9,3878 |
47,97 |
14,256 |
-8,6724 |
46,3775 |
13,128 |
-7,9862 |
76,25 |
19,62436 |
-10,751 |
73,8 |
18,12888 |
-9,93168 |
71,35 |
16,69444 |
-9,14584 |
114,375 |
24,07392 |
-12,037 |
110,7 |
22,23936 |
-11,1197 |
107,025 |
20,47968 |
-10,2398 |
152,5 |
27,5204 |
-12,9732 |
147,6 |
25,4232 |
-11,9845 |
142,7 |
23,4116 |
-11,0363 |
228,75 |
32,45864 |
-13,8888 |
221,4 |
29,98512 |
-12,8304 |
214,05 |
27,61256 |
-11,8152 |
305 |
35,72508 |
-13,8888 |
295,2 |
33,00264 |
-12,8304 |
285,4 |
30,39132 |
-11,8152 |
457,5 |
37,96272 |
-13,4773 |
442,8 |
35,06976 |
-12,4502 |
428,1 |
32,29488 |
-11,4651 |
610 |
37,06252 |
-12,8343 |
590,4 |
34,23816 |
-11,8562 |
570,8 |
31,52908 |
-10,9181 |
762,5 |
33,97612 |
-12,1913 |
738 |
31,38696 |
-11,2622 |
713,5 |
28,90348 |
-10,3711 |
915 |
28,83212 |
-11,5226 |
885,6 |
26,63496 |
-10,6445 |
856,2 |
24,52748 |
-9,80224 |
1067,5 |
21,75912 |
-10,3909 |
1033,2 |
20,10096 |
-9,59904 |
998,9 |
18,51048 |
-8,83952 |
1220 |
14,48036 |
-8,47731 |
1180,8 |
13,37688 |
-7,8313 |
1141,6 |
12,31844 |
-7,21165 |
1296,25 |
10,90528 |
-6,9444 |
1254,6 |
10,07424 |
-6,4152 |
1212,95 |
9,27712 |
-5,9076 |
1372,5 |
7,38164 |
-5,19544 |
1328,4 |
6,81912 |
-4,79952 |
1284,3 |
6,27956 |
-4,41976 |
1448,75 |
3,888864 |
-2,94751 |
1402,2 |
3,592512 |
-2,7229 |
1355,65 |
3,308256 |
-2,50745 |
1525 |
0,30864 |
-0,30864 |
1476 |
0,28512 |
-0,28512 |
1427 |
0,26256 |
-0,26256 |
|
b4 |
c4 |
|
b5 |
c5 |
|
b6 |
c6 |
k=4 |
1378 |
501 |
k=5 |
1330 |
457 |
k=6 |
1281 |
414 |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,445 |
2,84568 |
-2,38476 |
3,325 |
2,59576 |
-2,17532 |
3,2025 |
2,35152 |
-1,97064 |
6,89 |
4,2084 |
-3,4068 |
6,65 |
3,8388 |
-3,1076 |
6,405 |
3,4776 |
-2,8152 |
10,335 |
5,29056 |
-4,12824 |
9,975 |
4,82592 |
-3,76568 |
9,6075 |
4,37184 |
-3,41136 |
13,78 |
6,2124 |
-4,66932 |
13,3 |
5,6668 |
-4,25924 |
12,81 |
5,1336 |
-3,85848 |
17,225 |
6,97392 |
-5,05008 |
16,625 |
6,36144 |
-4,60656 |
16,0125 |
5,76288 |
-4,17312 |
24,115 |
8,49696 |
-5,83164 |
23,275 |
7,75072 |
-5,31948 |
22,4175 |
7,02144 |
-4,81896 |
34,45 |
10,34064 |
-6,65328 |
33,25 |
9,43248 |
-6,06896 |
32,025 |
8,54496 |
-5,49792 |
44,785 |
12,024 |
-7,3146 |
43,225 |
10,968 |
-6,6722 |
41,6325 |
9,936 |
-6,0444 |
68,9 |
15,29052 |
-8,37672 |
66,5 |
13,94764 |
-7,64104 |
64,05 |
12,63528 |
-6,92208 |
103,35 |
18,75744 |
-9,37872 |
99,75 |
17,11008 |
-8,55504 |
96,075 |
15,50016 |
-7,75008 |
137,8 |
21,4428 |
-10,1082 |
133 |
19,5596 |
-9,22043 |
128,1 |
17,7192 |
-8,35286 |
206,7 |
25,29048 |
-10,8216 |
199,5 |
23,06936 |
-9,8712 |
192,15 |
20,89872 |
-8,9424 |
275,6 |
27,83556 |
-10,8216 |
266 |
25,39092 |
-9,8712 |
256,2 |
23,00184 |
-8,9424 |
413,4 |
29,57904 |
-10,501 |
399 |
26,98128 |
-9,57872 |
384,3 |
24,44256 |
-8,67744 |
551,2 |
28,87764 |
-9,99996 |
532 |
26,34148 |
-9,12172 |
512,4 |
23,86296 |
-8,26344 |
689 |
26,47284 |
-9,49896 |
665 |
24,14788 |
-8,66472 |
640,5 |
21,87576 |
-7,84944 |
826,8 |
22,46484 |
-8,97792 |
798 |
20,49188 |
-8,18944 |
768,6 |
18,56376 |
-7,41888 |
964,6 |
16,95384 |
-8,09616 |
931 |
15,46488 |
-7,38512 |
896,7 |
14,00976 |
-6,69024 |
1102,4 |
11,28252 |
-6,60518 |
1064 |
10,29164 |
-6,02509 |
1024,8 |
9,32328 |
-5,45818 |
1171,3 |
8,49696 |
-5,4108 |
1130,5 |
7,75072 |
-4,9356 |
1088,85 |
7,02144 |
-4,4712 |
1240,2 |
5,75148 |
-4,04808 |
1197 |
5,24636 |
-3,69256 |
1152,9 |
4,75272 |
-3,34512 |
1309,1 |
3,030048 |
-2,29658 |
1263,5 |
2,763936 |
-2,09489 |
1216,95 |
2,503872 |
-1,89778 |
1378 |
0,24048 |
-0,24048 |
1330 |
0,21936 |
-0,21936 |
1281 |
0,19872 |
-0,19872 |
|
b7 |
c7 |
|
b8 |
c8 |
|
b9 |
c9 |
k=7 |
1232 |
373 |
k=8 |
1184 |
334 |
k=9 |
1135 |
297 |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,08 |
2,11864 |
-1,77548 |
2,96 |
1,89712 |
-1,58984 |
2,8375 |
1,68696 |
-1,41372 |
6,16 |
3,1332 |
-2,5364 |
5,92 |
2,8056 |
-2,2712 |
5,675 |
2,4948 |
-2,0196 |
9,24 |
3,93888 |
-3,07352 |
8,88 |
3,52704 |
-2,75216 |
8,5125 |
3,13632 |
-2,44728 |
12,32 |
4,6252 |
-3,47636 |
11,84 |
4,1416 |
-3,11288 |
11,35 |
3,6828 |
-2,76804 |
15,4 |
5,19216 |
-3,75984 |
14,8 |
4,64928 |
-3,36672 |
14,1875 |
4,13424 |
-2,99376 |
21,56 |
6,32608 |
-4,34172 |
20,72 |
5,66464 |
-3,88776 |
19,8625 |
5,03712 |
-3,45708 |
30,8 |
7,69872 |
-4,95344 |
29,6 |
6,89376 |
-4,43552 |
28,375 |
6,13008 |
-3,94416 |
40,04 |
8,952 |
-5,4458 |
38,48 |
8,016 |
-4,8764 |
36,8875 |
7,128 |
-4,3362 |
61,6 |
11,38396 |
-6,23656 |
59,2 |
10,19368 |
-5,58448 |
56,75 |
9,06444 |
-4,96584 |
92,4 |
13,96512 |
-6,98256 |
88,8 |
12,50496 |
-6,25248 |
85,125 |
11,11968 |
-5,55984 |
123,2 |
15,9644 |
-7,52565 |
118,4 |
14,2952 |
-6,73878 |
113,5 |
12,7116 |
-5,99227 |
184,8 |
18,82904 |
-8,0568 |
177,6 |
16,86032 |
-7,2144 |
170,25 |
14,99256 |
-6,4152 |
246,4 |
20,72388 |
-8,0568 |
236,8 |
18,55704 |
-7,2144 |
227 |
16,50132 |
-6,4152 |
369,6 |
22,02192 |
-7,81808 |
355,2 |
19,71936 |
-7,00064 |
340,5 |
17,53488 |
-6,22512 |
492,8 |
21,49972 |
-7,44508 |
473,6 |
19,25176 |
-6,66664 |
454 |
17,11908 |
-5,92812 |
616 |
19,70932 |
-7,07208 |
592 |
17,64856 |
-6,33264 |
567,5 |
15,69348 |
-5,63112 |
739,2 |
16,72532 |
-6,68416 |
710,4 |
14,97656 |
-5,98528 |
681 |
13,31748 |
-5,32224 |
862,4 |
12,62232 |
-6,02768 |
828,8 |
11,30256 |
-5,39744 |
794,5 |
10,05048 |
-4,79952 |
985,6 |
8,39996 |
-4,91763 |
947,2 |
7,52168 |
-4,40346 |
908 |
6,68844 |
-3,91565 |
1047,2 |
6,32608 |
-4,0284 |
1006,4 |
5,66464 |
-3,6072 |
964,75 |
5,03712 |
-3,2076 |
1108,8 |
4,28204 |
-3,01384 |
1065,6 |
3,83432 |
-2,69872 |
1021,5 |
3,40956 |
-2,39976 |
1170,4 |
2,255904 |
-1,70983 |
1124,8 |
2,020032 |
-1,53106 |
1078,25 |
1,796256 |
-1,36145 |
1232 |
0,17904 |
-0,17904 |
1184 |
0,16032 |
-0,16032 |
1135 |
0,14256 |
-0,14256 |
|
b10 |
c10 |
|
b11 |
c11 |
k=10 |
1086 |
261 |
k=11 |
1038 |
227 |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
X, мм |
Yb, мм |
Yн, мм |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
2,715 |
1,48248 |
-1,24236 |
2,595 |
1,28936 |
-1,08052 |
5,43 |
2,1924 |
-1,7748 |
5,19 |
1,9068 |
-1,5436 |
8,145 |
2,75616 |
-2,15064 |
7,785 |
2,39712 |
-1,87048 |
10,86 |
3,2364 |
-2,43252 |
10,38 |
2,8148 |
-2,11564 |
13,575 |
3,63312 |
-2,63088 |
12,975 |
3,15984 |
-2,28816 |
19,005 |
4,42656 |
-3,03804 |
18,165 |
3,84992 |
-2,64228 |
27,15 |
5,38704 |
-3,46608 |
25,95 |
4,68528 |
-3,01456 |
35,295 |
6,264 |
-3,8106 |
33,735 |
5,448 |
-3,3142 |
54,3 |
7,96572 |
-4,36392 |
51,9 |
6,92804 |
-3,79544 |
81,45 |
9,77184 |
-4,88592 |
77,85 |
8,49888 |
-4,24944 |
108,6 |
11,1708 |
-5,26594 |
103,8 |
9,7156 |
-4,57995 |
162,9 |
13,17528 |
-5,6376 |
155,7 |
11,45896 |
-4,9032 |
217,2 |
14,50116 |
-5,6376 |
207,6 |
12,61212 |
-4,9032 |
325,8 |
15,40944 |
-5,47056 |
311,4 |
13,40208 |
-4,75792 |
434,4 |
15,04404 |
-5,20956 |
415,2 |
13,08428 |
-4,53092 |
543 |
13,79124 |
-4,94856 |
519 |
11,99468 |
-4,30392 |
651,6 |
11,70324 |
-4,67712 |
622,8 |
10,17868 |
-4,06784 |
760,2 |
8,83224 |
-4,21776 |
726,6 |
7,68168 |
-3,66832 |
868,8 |
5,87772 |
-3,44102 |
830,4 |
5,11204 |
-2,99277 |
923,1 |
4,42656 |
-2,8188 |
882,3 |
3,84992 |
-2,4516 |
977,4 |
2,99628 |
-2,10888 |
934,2 |
2,60596 |
-1,83416 |
1031,7 |
1,578528 |
-1,19642 |
986,1 |
1,372896 |
-1,04057 |
1086 |
0,12528 |
-0,12528 |
1038 |
0,10896 |
-0,10896 |
Координаты центра совмещения профилей (ЦСП)
N точки |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
536,8 |
519,55 |
502,3 |
485,06 |
468,16 |
450,9 |
433,66 |
416,77 |
399,52 |
382,27 |
365,38 |
|
321,5 |
297 |
273,5 |
250,5 |
228,5 |
207 |
186,5 |
167 |
148,5 |
130,5 |
113,5 |
Углы установки среднего и периферийного сечений
Принимаем для среднего и периферийного сечений углы установки такие же, как были получены по классической методике (см. табл. 2.3), а именно:
Формулы для координат точек корытца среднего сечения:
Формулы для координат точек корытца периферийного сечения:
Формулы для координат точек корытца промежуточных профилей:
Где
Sk |
-1 |
-0,8 |
-0,6 |
-0,4 |
-0,2 |
0 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1 |
Координаты точек повернутых профилей
X1кор.ср |
Y1кор.ср |
X1кор.периф |
Y1кор.периф |
Xcn.k |
Ycn.k |
428,3938 |
250,2986 |
359,5243 |
17,48934 |
497,2633 |
483,1079 |
425,5383 |
247,6438 |
356,994 |
17,36513 |
494,0825 |
477,9225 |
422,51 |
246,2086 |
354,4315 |
17,24092 |
490,5884 |
475,1762 |
419,449 |
245,004 |
351,863 |
17,1167 |
487,0351 |
472,8913 |
416,3694 |
243,9313 |
349,2909 |
16,99249 |
483,4479 |
470,8701 |
413,2711 |
242,9904 |
346,7154 |
16,86827 |
479,8268 |
469,1126 |
407,0745 |
241,1087 |
341,5644 |
16,61985 |
472,5846 |
465,5976 |
397,7282 |
238,6487 |
333,8283 |
16,2472 |
461,6281 |
461,0501 |
388,3633 |
236,3205 |
326,0888 |
15,87456 |
450,6378 |
456,7664 |
366,4347 |
231,4318 |
308,0154 |
15,00506 |
424,854 |
447,8586 |
334,9685 |
225,4345 |
282,1704 |
13,76292 |
387,7666 |
437,1061 |
303,4112 |
220,0799 |
256,3083 |
12,52078 |
350,5141 |
427,639 |
240,1193 |
210,6231 |
204,5513 |
10,0365 |
275,6873 |
411,2098 |
176,6756 |
202,2376 |
152,766 |
7,552217 |
200,5852 |
396,9229 |
49,3984 |
188,2186 |
49,12277 |
2,583653 |
49,67402 |
373,8535 |
-78,1636 |
176,2102 |
-54,5735 |
-2,38491 |
-101,754 |
354,8052 |
-205,924 |
165,6025 |
-158,307 |
-7,35347 |
-253,541 |
338,5585 |
-333,871 |
156,3133 |
-262,075 |
-12,322 |
-405,668 |
324,9485 |
-461,993 |
148,26 |
-365,875 |
-17,2906 |
-558,112 |
313,8106 |
-590,134 |
140,3386 |
-469,679 |
-22,2592 |
-710,589 |
302,9363 |
-654,199 |
136,3367 |
-521,58 |
-24,7434 |
-786,818 |
297,4167 |
-718,259 |
132,3018 |
-573,48 |
-27,2277 |
-863,037 |
291,8313 |
-782,316 |
128,2471 |
-625,38 |
-29,712 |
-939,252 |
286,2063 |
-846,381 |
124,2485 |
-677,281 |
-32,1963 |
-1015,48 |
280,6933 |
Находим угол установки корневого сечения по формуле (1.43):
Для корневого сечения
Для периферийного сечения