Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Snarev / Лекции ТТНД часть2и3 / Штанг насосы.docx
Скачиваний:
71
Добавлен:
08.06.2015
Размер:
238.69 Кб
Скачать

Лекция Основные характеристики установок агн.

АГН-Н-2.2

АГН-Л-2.2

АГН-С-3,5

АГН-Н-4.5

АГН-Н-6

S,мотнос.НКТ

2.2

2.2

3.5

4.5

6

Р,kH на устьев. штоке

30

60

80

120

150

Масса , кг

700

1500

1700

1900

2700

Высота ,м

5

7,5

8,5

9,9

10

Т.о масса АГН в 8-15 раз меньше балансира Станка качалки и отсутствует специальный фундамент т.к монтируется на фланце обсадной колонны.

Установки с гидроприводом обеспечивают большие длины хода плунжера скважинного насоса, управление набором скорости штангами, легкое регулирование режима работы штанговой установки (изменение числа ходов). При гидроприводе металлоемкость уста­новки резко сокращается.

На графике показаны графики изменения скорости при балансирном (1) и гидравлическом (2) приводах. Как видно из графика, нарастание скорости движения штанг в начале хода (углы касательных к кривым 1 и2) у балансирных станков-качалок значительно больше, чем у гидропривода. Соответственно выше и инер­ционные нагрузки в системе при балансирных станках-качалках. Большие длины хода позволяют уменьшить число циклов нагрузки на штанги, что является важным фактором в увеличении их срока службы. Улучшаются наполнение скважинного насоса и некоторые другие показатели работы штанговой установки.

При больших длинах хода штанг длина движения НКТ у гидрокачалки невелика, примерно 0,5 м, так как диаметр уравновешивающего поршня значительно больше диаметра поршня рабочего цилиндра. Конечно, движение НКТ при длительной экс­плуатации таких установок может привести к истиранию муфт НКТ.

Применение гидропривода требует значительно большего внимания при обслуживании установок, чем балансирные станки-качалки. Особого внимания требуют уплотнения движущихся частей и насос системы гидропривода. Поэтому установки с гидроприводом, несмотря на малую металлоемкость, видимо будут неконкурентоспособны с балансирными станками-качалками малой мощности при длинах хода до 2—3 м.

Глубинные штанговые насосы.

Скважинный штанговый насос представляет собой одноплунжерный насос с длинным цилиндром, шариковыми клапанами длинным проходным плунжером (Рис.49). При ходе плунжера вверх он нагнетает жидкость, находящуюся между стенками цилиндра и штангами, а в полость под плунжером поступает жидкость из скважины. При ходе вниз насос нагнетает (выжимает) объем жидкости, равный объему опускающегося в цилиндр штока, т.е это насос дифференциального действия.

По конструкции насосы бывают с щелевым уплотнением зазора между металлическим плунжером и цилиндром и с упругим уплотнением этого зазора — с неметаллической рабочей поверхностью плунжера. И те и другие, в свою очередь, делятся на трубные и вставные. У первых цилиндр спускается на трубах, а плунжер и клапаны — на штангах. Другие полностью спускаются в скважину на штангах, и их цилиндр закрепляется в нижней части труб замком.

По конструкции захватного устройства для съема всасывающего клапана трубные насосы бывают с захватным штоком (см. рис. 49,а) и специальным захватом (см. рис. 49, б).К основным параметрам насосов относятся номинальный диаметр плунжера (или цилиндра) и длина хода плунжера. Схемы насосов и их основные параметры установлены ГОСТом. ГОСТом установлены также семь схем насосов: НСН1, НСН2, НСВ1, НСВ2, НСНА, НСВГ и НСВД. Кроме того предусмотрены две схемы насоса по конструктивному исполнению — НСВ1Б и НСН2Б

(с безвтулочным цилиндром).

Рассмотрим схемы и конструктивные особенности некоторых насосов широкого применения.

Невставные насосы. Цилиндр спускается в скважину на насосных трубах без плунжера. Плунжер спускается отдельно на насосных штангах. Плунжер вводится в цилиндр вместе с подвешенным к плунжеру всасывающим клапаном. Чтобы плунжер

Принципиальная схема скважинных штанговых насосов:

а -невставной насос с штоком типа НГН-1;

б -невставной насос с ловителем типа НГН-2;

1 - нагнетательные клапаны, 2 - цилиндры, 3 - плунжеры; 4 - патрубки-удлинители, 5 - всасывающие клапаны, 6 - седла конусов, 7 - захватный шток, 8 - второй нагнетательный клапан, 9 - ловитель, 10 - наконечник для захвата клапана;

в - вставной насос типа НГВ-1: 1 - штанга, 2 - НКТ, 3 - посадочный конус, 4 - замковая опора, 5 - цилиндр, 6 - плунжер, 7 - направляющая трубка

довести до цилиндра насоса без повреждений через трубы, последние должны иметь внутренний диаметр больше наружного диаметра плунжера (примерно на 6 мм). Для извлечения невставного насоса в случае замены или ремонта необходимо сначала извлечь штанги с висящим на их конце плунжером, а затем насосные трубы с висящим на их конце цилиндром насоса.

Вставные насосы. Цилиндр в сборе с плунжером и клапанами спускается на штангах. В этом случае на конце насосных труб заранее устанавливается специальное посадочное устройство - замковая опора, на которой происходит посадка и уплотнение насоса. Для извлечения вставного насоса в случае ремонта достаточно извлечь только штанги, вместе с которыми извлекается весь насос.

Поскольку при вставном насосе через трубы данного диаметра пропускается не только плунжер, но и цилиндр вместе с кожухом, то диаметр плунжера вставного насоса должен быть намного меньше диаметра трубного. Поэтому подача вставного насоса при трубах данного диаметра всегда меньше подачи невставного.

Лекция

Общая характеристика насосов. На рис. 10.2 показаны принципиальные схемы невставных (рис. 10.2, а, б) и вставного (рис. 10.2, в) насосов.

Как видно из рисунка (см. рис. 10.2, а), в НГН-1 всасывающий клапан 5 держится в седле конуса 6 и соединен с плунжером 3 специальным штоком 7. Это позволяет при подъеме штанг, а следовательно, и плунжера сразу извлечь всасывающий клапан 5. Такая операция необходима не только для замены или ремонта клапана, но и для спуска жидкости из насосных труб перед их подъемом. Однако наличие длинного штока не позволяет установить в нижней части плунжера второй нагнетательный, клапан для уменьшения вредного пространства и повышения надежности работы насоса. Кроме того, наличие штока внутри плунжера ограничивает ход последнего, и в насосах этой конструкции он не превышает 1 м.

В насосах НГН-2 (см. рис. 10.2, б) - два нагнетательных клапана. Это существенно уменьшает (на объем плунжера) объем вредного пространства и повышает коэффициент наполнения при откачке газированной жидкости. У этих насосов для посадки и извлечения всасывающего клапана 5 имеется специальный ловитель 9, которым захватывается шток 10. После спуска плунжера на штангах и посадки всасывающего клапана на конус поворотом штанг ловитель разъединяется от штока, и плунжер может производить возвратно-поступательное движение с любой допускаемой длиной цилиндра величиной хода. Перед подъемом насоса для его ремонта необходимо ловителем захватить шток конуса. Это осуществляется поворотом штанг по часовой стрелке при посаженном плунжере до отказа. Если операция ловли конуса неудачна, то насосные трубы приходится поднимать вместе с жидкостью, что сильно осложняет работу бригады текущего ремонта.

Вставные насосы НГВ-1 имеют один или два клапана, размещенные в верхней и нижней части плунжера.

Поскольку на штангах извлекается и опускается весь насос в сборе, то отпадает необходимость иметь ловитель или шток для подъема всасывающего клапана.

Отечественные насосы имеют следующие номинальные диаметры цилиндров, мм:

НГН-1 - 28; 32; 43; 55; 68;(НН)

НГН-2 - 28; 32; 38; 43; 55; 68; 82; 93;(НН)

НГВ-1 - 28; 32; 38; 43; 55; 68.(НВ)

Фактические диаметры могут отличаться от номинальных на 1 - 2 мм в большую сторону (для 93-мм насоса фактический диаметр может доходить до 96 мм). Это объясняется повторным использованием как плунжеров, так и цилиндров, а также и других деталей насосов после их реставрации на заводах или в мастерских.

Цилиндры насосов. Цилиндры собираются из коротких (0,3 м) стальных или чугунных втулок, вставляемых на специальной оправке в кожух и сжатых с торцов муфтами кожуха. Число втулок в насосах НГН-1 - от 2 до 7, что обеспечивает ход плунжера до 0,9 м; в насосах НГН-2 - от 6 до 24 и в насосах НГВ-1 - от 9 до 27, что обеспечивает ход плунжера до 6 м. В некоторых случаях цилиндры короткоходовых насосов изготовляются из цельной стальной трубы с гладкообработанной внутренней поверхностью. Длинные цельные цилиндры изготовить технически трудно, так как при этом не удается выдержать необходимую точность.

Конструктивно вставные насосы несколько сложнее невставных.

Все насосы по зазору между плунжером и цилиндром делятся на три группы посадки:

Группа посадки ......…….. 1 II III

Зазор, мкм ........………… 20 - 70 70 - 120 120 - 170

Насосы III группы посадки, как правило, применяются для неглубоких скважин при откачке вязких нефтей и эмульсий и при больших отборах жидкости. Насосы II группы посадки применяются при средних глубинах и откачке масляной нефти. Насосы I группы применяют для глубоких скважин при откачке масляной нефти при полном отсутствии песка в откачиваемой жидкости.

Плунжеры насосов. Плунжеры изготавливаются из стальных труб стандартной длины 1,2 м. Наружная поверхность - полированная хромированная. Плунжеры бывают гладкие (рис. 10.3, а), с кольцевыми канавками (рис. 10.3, б), с винтовой канавкой (рис. 10.3, в) и типа «пескобрей» (рис. 10.3, г).

Кроме того, имеются плунжеры, армированные тремя или четырьмя резиновыми кольцами, которые применяются в насосах НГН-2Р, что означает: насос глубинный невставной типа 2 с плунжером, имеющим резиновые кольца (Р).

Если цилиндр насоса безвтулочный, а плунжер с резиновыми кольцами, то к шифру будет добавлена буква Б, например, НГН-1РБ (буква Б означает безвтулочный). Насосы с гуммированным (обрезиненным) плунжером разработаны в Грозном и применяются в неглубоких скважинах.

Клапаны насоса (рис. 10.4, 10.5). Наиболее быстро изнашиваемым узлом в насосе является клапан. Непрерывные удары шарика по седлу под действием столба жидкости в течение длительного времени разбивают поверхность контакта, и герметичность клапана нарушается. Особенно тяжелые условия для работы клапана создаются при откачке жидкости с абразивной взвесью (песок) и при наличии коррозионной среды.

На верхнем переводнике каждого вставного и невставного насоса выбивается клеймо, на котором отмечаются 1 - товарный знак завода-изготовителя, 2 - заводской номер насоса, 3 - шифр насоса, условный диаметр, допустимая длина хода плунжера и максимальная глубина спуска, 4 - год выпуска насоса.

Кроме того, на кожухе каждого насоса у верхнего его конца наносится шифр насоса (по трафарету эмалевой краской), например, НГН2-43-4200-II-П-120. Это означает: насос невставной 2-го типа диаметром 43 мм с максимальным ходом плунжера до 4200 мм, II-й группы пригонки с плунжером типа пескобрей (П) с давлением опрессовки 120 атмосфер (12 МПа). Все насосы, кроме того, снабжаются паспортом с указанием всех технических данных.(НН2Б-43-42—12-2-П)

Рис. 10.3. Плунжеры, применяемые для штанговых глубинных насосов

Рис. 10.4. Клапанные узлы: а - нагнетательный клапан для насосов НГН-1 (43, 55 и 68 мм);

б - всасывающий клапан для насосов НГН-1 (43, 55 и 68 мм);

1 - клетка клапана; 2 - шарик; 3 - седло клапана; 4 - ниппель или ниппель-конус

Рис. 10.5. Нижний нагнетательный клапан насосов НГН-2 с ловителем для захвата

штока всасывающего клапана: 1- 3 - см. рис. 10.4; 4 - корпус ловителя; 5 - ловитель

Необходимо также указать на существование специальных насосов, спускаемых на трубчатых штангах. Их шифр содержит букву Т, например НГН2Т. Это означает: насос глубинный невставной типа 2, для трубчатых штанг. При откачке жидкости с большим содержанием песка и взвеси, для предотвращения попадания этой взвеси в зазор между цилиндром и плунжером и заклинивания, откачиваемая жидкость из плунжера попадает не в насосные трубы, а в полые (трубчатые) штанги и по ним поднимается на поверхность. В качестве трубчатых штанг используются те же трубы, но малого диаметра (48 - 60 мм). Принципиальное отличие насосов для трубчатых штанг состоит только в том, что нагнетательный клапан (один или два) располагается в нижней части плунжера. Верхняя часть плунжера через специальный переводник соединяется с трубчатыми штангами. Поэтому жидкость не попадает в пространство между насосными трубами и трубчатыми штангами. В остальном конструкция этих насосов не отличается от обычных. Насосы для трубчатых штанг могут быть как вставные, так и невставные. Кроме того, разработаны конструкции специальных насосов других типов и назначений, например для раздельной добычи нефти.

Трубные скважинные невставные насосы (НСН) выполняют двух типов— НСН1 и НСН2. Насос НСН1 (см. рис. 49, а) состоит из штока с утолщением в верхнем конце, служащего для съема вса­сывающего клапана с его посадочного конуса и подъема клапана на поверхность вместе с плунжером. Цилиндр остается подвешен­ным на трубах. Нагнетательный клапан находится в верхней ча­сти плунжера. На данном рисунке показано нижнее положение плунжера при рабочем ходе. Подъем на поверхность всасывающего клапана удобен и прост. Но наличие штока в конструкции создают большое мертвое пространство VMв цилиндре насоса, что является причиной плохой работы насоса даже при небольшом газосодержа­нии в жидкости. Для устранения этого недостатка необходимо уменьшить мертвое пространство в насосе. Для этого нагнетатель­ный клапан переносят в нижнюю часть плунжера и применяют спе­циальный захват 7 и крестовину 8 для съема всасывающего клапана (см. рис. 49, б). Насос такой конструкции имеет шифр НСН2. Его преимущество — небольшое мертвое пространство VMв цилиндре насоса, что улучшает работу насоса при наличии свободного газа в жидкости. Однако захват и подъем на поверхность всасывающего клапана обычно трудоемкая и не всегда успешная операция.

Вставной насос (НСВ) имеет следующую конструкцию (рис. 50). Насос 5 опускают внутрь колонны НКТ /, в которой установлено седло-конус.3 для посадки вставного насоса. Конус иногда имеет захватную пружину 4. Силы трения в конусе или силы трения и пружина, упирающаяся в выступ насоса, способствуют удержанию насоса на месте в начале работы при ходе плунжера вверх. К достоинствам насоса относится то, что при его смене все части поднимаются на штангах. Плунжер, имеющий нагнетательный клапан в нижней своей части, создает малое мертвое пространство. Но, поскольку насос спускается в НКТ, он имеет меньший диаметр плунжера, чем трубный насос, спускаемый с теми же НКТ. Это ограничивает подачу вставного насоса, а также снижает скорость жидкости в НКТ. Последнее важно при отборе жидкости с песком, так как вынос его будет хуже. Однако обратный клапан 2 предохраняет от попадания песка в цилиндр при остановках насоса.

Современные вставные насосы типов НВ1 (с установочным замком в верхней части насоса) и НВ2 (с замком внизу) выпускаются по отраслевому стандарту со сдвоенными впускными и сдвоенными выпускными клапанами. Такое дублирование клапанов принято потому, что вставные насосы предназначены для спуска на большую глубину, чем трубные.

Лекция

Подача насоса и коэффициент наполнения.

Скважинный штанговый насос работает под динамическим уров­нем жидкости в скважине. Погружение обусловлено в основном количеством свободного газа в жидкости у приема насоса и необ­ходимостью повысить коэффициент его наполнения. некоторых случаях насос имеет на приеме газосепаратор, отводящий свободный газ в затрубное пространство выше приема насоса. Но и в этом случае необходима определенная глубина погружения, так как гидравлические сопротивления во всасывающей системе насоса велики, а чрезмерное снижение давления в цилиндре насоса вызы­вает выделение растворенного в нефти и воде газа и образование паров нефти или воды (в зависимости от того, что перекачивают).

Насосы с металлическим плунжером и цилиндром имеют щеле­вое уплотнение между ними. По условиям работы насоса без закли-нивэния в некоторых случаях зазор между плунжером и цилинд­ром значителен. При этом на показатели работы насоса сущест­венно влияют утечки жидкости через зазор.

С учетом влияния газа и утечек необходимо определить коэффи­циент наполнения нового насоса, имеющего установленный при изготовлении зазор между плунжером и втулками и герметичные клапаны.

Коэффициент наполнения насоса отражает полноту заполнения насоса жидкостью при ходе плунжера вверх. Он равен отношению объема жидкости, поступающей в насос во время всасывания, к объему, освобождаемому плунжером в цилиндре за ход вверх.

ηнапг·ηвс.к.·ηн.кл.·ηут =

где— коэффициенты, отражающие уменьшение наполнения насосного цилиндра в зависимости от: ηг — содержания газа в откачиваемой жидкости; ηвс.к и ηн.кл — утечек жидкости из полости через всасывающий клапан и перетока жидкости из полости нагне­тания в полость всасывания у нагнетательного клапана за время посадки в них шариков на седло соответственно; ηут — перетока жидкости из полости нагнетания в полость всасывания по щели между плунжером и цилиндром.

Время посадки шариков клапанов в седла невелико по сравнению со временем движения плунжера вверх и вниз, герметичность новых клапанов хорошая. Поэтому и утечки жидкости в клапанах незначительны. Ими обычно пренебрегают, т.е ηвс.к.=1,·ηн.кл=1

Поэтому

ηнапг·ηут

При известных диаметре плунжера, числе его ходов и длине хода подача насоса в секунду будет

QФ=F·Sпл n·ηнап

-фактическая подача в мин.

где- b— объемный коэффициент смеси, равный отношению объема жидкости в пласте к объему дегазированной жидкости в трапе при атмосферном давлении; п — число ходов плунжера, с-1.

Подача насоса в сутки определяется с учетом того, что всасывание происходит только при ходе плунжера вверх.

ηут=

где Qж-количество жидкости поступившей в полость всасывания.

Расчет ηг начинают с определения количества свободного газа у приема насоса и поступившего в цилиндр.

Объем свободного газа на ед. объема жидкости у приема насоса

Г1=

Здесь G — газовый фактор, м33; αг — коэффициент растворимости газа в нефти, м3/(м3• МПа); рпр— давление у приема насоса, МПа; n — объемное содержание воды в жидкости, доли единицы.

В цилиндр насоса поступает часть этого газа за счет сепарации газа на приеме насоса. При приемном фильтре насоса, имеющем отверстия в боковой поверхности, объем части газа (в долях единицы) поступающего в насос, можно определить по следующей зависимости:

R=

Здесь — средняя скорость движения газа относительно жидкости (скорость всплытия пузырьков);— площадь поперечного сечения зазора между эксплуатационной колонной и диаметром фильтра насоса;Qж пр— объем добываемой жидкости при условиях на приеме насоса (с учетом объемного коэффициента нефти).

Средняя скорость всплытия пузырьков газа в девонских нефтях рекомендуется брать при обводненности меньше 0,5 равной 0,02 м/с, при обводненности больше 0,5 — равной 0,17 м/с.

Количество газа, поступающего в цилиндр насоса,

Г=Г1R

Тогда коэффициент наполнения в зависимости от наличия газа в жидкости будет

ηг=,

где –отношение объема вредного пространства к теоретическому объему m=Qвр/Qтеор

Однако в этом упрощенном методе расчета не учтены давление в цилиндре насоса, характеристика смеси нефти, воды и газа и пр.Более точный расчет: Л.Г.Чичеров,Нефтепромысловые машины и механизмы,стр 161-164.

Подача насоса и коэффициент подачи.

Теоретическую подачу глубинной установки определяют при предположении, что утечек жидкости в клапанах и зазоре плунжер-цилиндр нет, жидкость несжимаемая а все элементы установки недеформируемы.

В этом случае теор.подача за время двойного хода насоса одинарного действия :

Qт=

Где D-наружный диаметр плунжера;

L-длина хода .

При ходе вверх подача составит:

d-диаметр штанг.

При ходе вниз: =

Минутная и суточная подача составит: Qт=: Qт=

где n-число двойных ходов в минуту.

Действительная подача меньше теоретической по причине :

а)потери жидкости в насосе

-утечки через зазор плунжер-цилиндр

-утечки у всасывающих и нагнетательных клапанов

-сжимаемость жидкости, обусловленный наличием газа.

-отставание жидкости от плунжера при наполнении полости насоса.

б)Потери обусловленные конструкцией установки:

-утечки через муфтове соединения.

-деформация колонных штанг и НКТ при работе насоса.

Qф=F

где η- коэф подачи

Количество жидкости протекающей через зазор плунжер-цилиндр

Где e-радиальный зазор ,см

v-кинематическая вязкость , см/сек

g-ускорение свободного падения

- напор создаваемый насосом.

L-длина плунжера (контакта плунжер-цилиндр),м.

Если ось плунжера смещена относительно оси цилиндра то утечки увеличиваются примерно в 2.5 раза.

Газ поступающий вместе с жидкостью в цилиндр в свободном или растворенном состоянии , уменьшает коэффициент наполнения и может привести к блокировке насоса, поэтому применяются газовые якори направляющие газ в зазор между НКТ и обсадные трубы.

Отставание жидкости от плунжера при его ходе вверх обусловлено гидравлическим сопротивлением клапана потоку жидкости и ее вязкостью.

Лекция

Деформация колонны штанг и труб при работе приводит к уменьшению коэффициента подачи т.к реальный ход плунжера меньше длины хода точки подвеса штанг. Фактическая длина хода плунжера м.б определена либо замером изношенной части цилиндра после подъема наоса, либо расчетным путем. Для определения величины упругих деформаций штанг и труб динамическими нагрузками , которые по сравнению со статическими очень малы можно пренебречь.

1.При начале движения колонны штанг вверх нагнетательный клапан закрывается в результате чего нагрузка от веса столба жидкости Pж, находящегося над плунжером перестает действовать на трубы и перераспределяется на штанги. При этом штанги начинают растягиваться, а плунжер начнет двигаться только тогда когда верхняя точка штанг переместиться на величину деформации под действием силыPж :

По закону Гука :

Где l-глубина подвески насоса (штанг).

модуль упругости материала штанг и площадь поперечного сечения штанг.

Плунжер не дойдет до верхней точки на величину .

При ходе штанг вниз нагнетательный клапан откроется всасывающий закроется и усилие Pж будет приложено к нижней части труб, удлинение которых будет:

Штанги не дойдут до нижней точки на величину

Т,О деформация штанг и труб уменьшает длину хода плунжера относительно цилиндра. Реальная длина хода:

Sпл =SА –(илиSпл =SА-

При заякоренном насосе расчет реального хода должен вестись при условии=0

Пи ходе штанг вниз на них действует сосредоточенная у плунжера осевая сила, направленная вверх Pс. Эта сила вызвана сопротивлением потоку жидкости в нагнетательном клапане и трением плунжера о цилиндр Сила Рс вызывает сжатие и продольный изгиб нижней части штанг. Если же силы не уравновешиваются утяжеленным низом штанг то соответствующая деформация уменьшающая длину ход плунжера:

:

А уменьшение длины хода за счет изгиба штанг равно:

где ℓсж = Рс/qш - длина сжатой части колонны штанг.

Rc-радиус спирали по которой изогнута сжатая часть колонны.

-диаметры труб(внутренний)

I-момент инерции (осевой) попер. сечения штанг.

qш -вес 1 м штанг в жидкости.

Если осевая сила Pc<10kH то используют более простую ф. А. Лубинского

λ из =

Тогда длина хода плунжера определяется по формуле:

Sпл =SА λ из = SА –λ

Кроме статических сил на штанги действуют также инерционные силы. В начале хода плунжера вверх они увеличивают деформацию штанг, но в конце хода плунжера вверх низ штанг и плунжер по инерции проходят дополнительное расстояние.

А. С. Вирновский дал несколько зависимостей для определения длины хода плунжера при деформации штанг с учетом статических и инерционных сил. Для 2-х степенчатой колонны штанг без учета сопротивления движения штанг в вязкой жидкости:

,где— критерий подобия режимов работы установок ШСН;fш1и fш2— пло­щадь сечения штанг 1-ой(верхней) и 2-ой(нижней) ступени.

Для одноразмерной колонны штанг:

Sпл=

-для вязкой жидкости, где а — скорость распространения волн в металле колонны штанг; bконстанта трения, обычно равна 0,2—1 с-1;

Без учета вязкости жидкости:

1.Производительность Qф по формуле А.М.Юрчука

2.Производительность Qф по ф. Адонина А.Н.

3.Qт=

Лекция

Соседние файлы в папке Лекции ТТНД часть2и3