- •Результати розрахунку стінки силосу
- •Зм. Арк.
- •Підпис Дата
- •Зм. Арк.
- •Підпис Дата
- •2.5Розрахунок воронки силосу
- •3.1.2. Фізичні властивості грунтів
- •3.14. Визначення глибини закладання фундаменту грунту.
- •3.2.1. Визначення ваги конструкції.
- •3.3 Визначення осідання фундаменту методом лінійного деформованого шару.
| ||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
| |||||||||||||
|
|
|
|
| ||||||||||||||
Зм. |
Арк. |
№ Докум |
Підпис |
Дата | ||||||||||||||
Виконав |
|
|
|
|
Стадія |
Лист |
Листів | |||||||||||
Перевірив |
|
|
|
|
1 |
3 | ||||||||||||
|
|
|
|
| ||||||||||||||
|
|
|
|
| ||||||||||||||
|
|
|
| |||||||||||||||
Згідно даного дипломного проекту необхідно провести розрахунок об’ємного блоку,воронки та колони силосного корпусу борошняної сировини.
2.1.Вихідні дані для проектування Розміри в плані-3х3м. Висота силосного корпусу-37м. Товщина стінки-100мм. Клас бетону-В 35. Клас робочої арматури-А-ІІІ Густина сипучого-0,8т/м3. Кут внутрішнього тертя-φ=250 Коефіцієнт тертя-µ=0,4
Для бетону: =25,5 МПа; =1,95 МПа; =19,5МПа; =1,3 МПа; =34,5·10-3 МПа;
2.2. Розрахунок стінки силоса.
Під дією сипучого матеріалу стінки силосу працюють на позацентровий розтяг. Горизонтальний і вертикальний тиски на стіни силосу визначаємо за формулами Янсена – Кенена. Розраховуємо на рівні кожного ярусу, як замкнуту раму, на яку діє внутрішній горизонтальний тиск. Розбиваємо По висоті на ділянки через1,2 м.
А=а· b =3·3=9 м2 U=2(a+b)=2(3+3)=12 м. 2) Розбиваємо силос на ділянки і визначаємо горизонтальний нормативний тиск сипучого на стінки силоса на кожній ділянці: Phi=Kdyn=(1-) де Kdyn=2 – коефіцієнт динаміки; µ - коефіцієнт тертя сил; у – відстань від поверхні сипучого до перерізу; γ – питома вага сипучого; φ – кут внутрішнього тертя сипучого; К=tg2(45-φ/2)= tg2(45-25/2)=0,405 Phi=2·(1-)·10=12,96 кН/м2 3) Визначаємо розрахункове значення горизонтального тиску: Phi=; Phi==16,84 кН/м2 де =1,3 – коефіцієнт надійності за навантаженням; =1,0 – коефіцієнт умов експлуатації; 4) Визначаємо горизантальне навантаження в рамі: Ni= Phi·a/2; Ni=16,84· 3/2=25,27 кН; де а – довжина сторони силосу. 5) Визначаємо відповідні згинаючі моменти в кутах та прольтах рами: | ||||||||||||||||||
Зм. |
Арк. |
№ Докум |
Підпис |
Дата |
|
Ст. | ||||||||||||
|
|
|
|
|
2 | |||||||||||||
Мі= Phi·a2/12; Мі=16,84·32/12=12,63 кН·м; Мі= Phi·a2/24; Мі=16,84·32/24=6,31 кН·м; Результати розрахунку введемо в табличній формі (таб. 3.1). 6) Визначаємо площу горизонтальної арматури. Призначаємо а=30 мм. Робоча висота перерізу: h0=h-a=10-3=7 см. Ексцентриситет дії сили: l0===0,499 см; Віддаль від сили до ближчої арматури: l=l0++a=49,9++3=41,9 см; Віддаль від сили до більш віддаленої арматури: l´=l0+-a=49,9+-3=51,9 см; Оскільки l0 =49,9 см>0,5h-a=0,5·10-3=2 cм,лінія дії сили знаходиться за межами арматури Аs. У даному випадку частина перерізу розтянута, а решта стиснута. Обчислюємо граничну відносну висоту стиснутої зони бетону за формулою: ζR===0,630 де ω= 0,85 – 0,008·Rb=0,85·19,5=0,848 аR=ζR(1-0,5·ζR)=0,630·(1-0,5·0,630)=0,428 Визначаємо необхідну площу перерізу стиснутої арматури. ==<0 Стиснута арматура за розрахунком не потрібна, приймаємо її за Аs min=µmin·b·h0=0,0005·1,2·7=4,2cм2 і діаметром не менше 12мм,оскільки арматура стиснута. Призначаємо =2Ø10 AIII (As=1,57 см2). Обчислюємо фактичне значення коефіцієнтів α та ζ.
Площу розтягнутої арматури визначаємо за формулою: 4,06см2
Приймаємо розтягнуту арматуру з 6Ø5 ВрІ ( =1,18см2) Арматуру на опорі та в решті перерізів по висоті визначаємо аналогічно. Результати зводимо в таб.3.1. Вертикальну арматуру приймаємо Ø10мм з кроком 200мм.
| ||||||||||||||||||
Зм. |
Арк. |
№ Докум |
Підпис |
Дата |
|
Ст. | ||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
Рис.1. Розрахункова схема силосної балки.
Рис.2. Визначення сили N в прольоті та на опорі. | ||||||
Зм. |
Арк. |
№ Докум |
Підпис |
Дата |
|
Ст. |
|
|
|
|
|
2 |
Результати розрахунку стінки силосу
Таб.3.1
у м |
Р´hi кН/м |
Рhi кН/м |
Ni кН |
Mi кН·м |
Mi´ кН·м |
As,пр. см2 |
Арматура см2 |
As,оп см2 |
Арматура см2 |
1,2 |
12,96 |
16,84 |
25,27 |
12,63 |
6,31 |
4,06 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
0,79 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
2,4 |
14,36, |
17,34 |
28,33 |
13,1 |
8,25 |
4,065 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
0,8 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
3,6 |
15,01 |
19,81 |
31,9 |
14,6 |
8,6 |
4,07 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
0,84 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
4,2 |
16,44 |
20,05 |
34,16 |
16,3 |
8,96 |
4,073 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
0,86 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
6,0 |
17,77 |
22,84 |
36,81 |
18,94 |
9,24 |
4,079 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
0,91 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
7,2 |
18,14 |
24,01 |
38,18 |
19,93 |
9,83 |
4,084 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
0,98 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
8,4 |
19,68 |
26,52 |
39,9 |
20,84 |
10,11 |
4,096 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,01 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
9,6 |
20,1 |
28,01 |
43,03 |
22,11 |
11,34 |
4,101 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,111 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
10,8 |
22,33 |
28,03 |
44,4 |
25,01 |
12,64 |
4,18 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,118 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
12,0 |
23,79 |
30,88 |
49,16 |
26,41 |
12,93 |
4,193 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,126 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
13,2 |
25,23 |
32,5 |
54,1 |
28,54 |
13,12 |
4,2 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,134 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
14,4 |
26,11 |
35,11 |
56,18 |
29,18 |
14,06 |
4,2 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,139 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
15,6 |
26,93 |
37,02 |
62,2 |
30,22 |
15,33 |
4,24 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,146 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
16,8 |
27,13 |
37,81 |
67,8 |
32,12 |
16,03 |
2,46 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,149 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
18,0 |
28,15 |
39,93 |
71,6 |
34,9 |
17,26 |
4,29 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,153 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
19,2 |
29,93 |
40,48 |
73,3 |
36,18 |
18,01 |
4,3 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,157 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
20,4 |
31,42 |
42,84 |
74,1 |
38,71 |
18,34 |
4,35 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,16 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
21,6 |
32,11 |
44,12 |
75,49 |
40,01 |
19,1 |
4,352 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,163 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
22,8 |
35,33 |
45,94 |
77,13 |
42,09 |
19,8 |
4,356 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,168 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
24,0 |
37,01 |
47,36 |
80,19 |
43,96 |
20,9 |
4,36 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,17 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
25,2 |
37,16 |
49,9 |
83,4 |
44,3 |
21,3 |
4,36 |
6Ø10АІІІ (Аs=4,71) |
1,17 |
6Ø5 Вр-І (Аs=1,18) |
На опорах встановлюємо конструктивно зварні каркаси з арматури Ø10АІІІ та Ø5ВрІ.
Зварні сітки з арматури Ø10АІІІ та Ø5ВрІ перед установленням в опалубку зварюють в один каркас.
Зм.
Арк.
№ Докум
Підпис
Дата
Ст.
2
2.3 Визначення попередньо-напруженої арматури.
Для забезпечення потрібної тріщиностійкості попередньо напружену арматуру підбираємо з умови забезпечення залишкового стискуючого напруження в бетоні . Попереднє напруження арматури з врахуванням допустимих відхилень Δσsp при механічному натягу приймаємо згідно умови:
σsp+ Δσsp≤Rs,ser,
звідси при Δσsp=0,05 σsp маємо σsp= мПа.
Натяг арматури з врахуванням всіх витрат і коефіцієнт а точності натягу арматури
Підбір арматури виконуємо за формулою:
де Т0- максимальне зусилля на ділянці;
δ- товщина стінки, 100мм;
b- розрахункова висота перерізу, 1200см;
- мінімальне значення стиснутих напружень;
Так як підбір арматури виконуємо при , то міцність стінки на розтяг буде забезпечена.
Виконуємо розрахунок арматури для першої ділянки :
глибина у=1,2м;
зусиля на глибині у=1,2м Т0=N=25,27 кН
Потрібна площа арматури:
Приймаємо 12 по 3 Ø5 ВрІ (Аs=7,08см2)
Дрешти ділянок розрахунок виконуємо аналогічно і зводимо в таблицю 3.2.