1. Сварка перлитных сталей

При сварке перлитных сталей разного легирования между собой целесообразно использовать сварочные материалы, применяемые обыч­но для менее легированной стали. Рекомендации по выбору электрод­ных материалов приведены в таблице 3.2.

При ручной дуговой сварке следует использовать электроды с фтористо-кальциевым покрытием, обеспечивающие высокую стойкость металла шва против кристаллизационных трещин и достаточную проч­ность сварного соединения.

Технологические режимы сварки и прежде всего температуру по­догрева желательно выбирать близкими к требуемым для более легиро­ванной стали.

При относительно небольшой разнице в легировании сваривае­мых перлитных сталей предельная рабочая температура сварного стыка может быть допущена близкой к предельной для менее легированной стали. Механические свойства и длительная прочность таких соединений находятся на уровне свойств сварных соединений однородных сталей.

Таблица 3.1 - Выбор сварочных материалов для сварки разнородных перлитных сталей

Предельная температура работы	Марки свариваемых сталей			Метод сварки		Сварочные материалы		Режим тер­мической обработки
400-450 °С	20, 30 и другие малоу­глеродис­тые	15ХМ, 12МХ, 20ХМА, 30ХМА	ручная дуговая		электроды Э42А		без отпуска или отпуск при темпера­туре 630-650 °С
			под флю­сом		проволока Св-08А
		Среднеуглеродистые и низколегированные конструкционные	в С02		проволока Св-08Г2С
350-400 °С		12Х1МФ, 15Х1М1Ф, 25Х3ВМФ, Х5М, Х5МФ	ручная дуговая		электроды Э-ХМ		отпуск при температуре 670-700 °С
			под флю­сом		проволока Св-10ХМ
500 °С	15ХМ, 20ХМЛ 12МХ		в С02		проволока Св-08ХГСМА

1. Сварка аустенитных и аустенитно-ферритных сталей

При выборе сварочных материалов для сварки разнородных ау- стенитных сталей необходимо прежде всего учитывать склонность ау- стенитных швов наиболее распространенных составов к образованию горячих трещин при сравнительно небольшом отклонении легирования от оптимального. Рекомендации по выбору сварочных материалов при­ведены в таблице 3.3. Для предварительной оценки пригодности тех или иных сварочных материалов целесообразно использовать деление ау- стенитных сталей по свариваемости на две группы. К первой группе от­носятся наиболее распространенные аустенитные стали, у которых со­держание основного легирующего элемента - Сг превышает или близко к содержанию N1. Эти стали могут свариваться аустенитно-ферритными сварочными материалами. Вторая группа охватывает стали с повышенным запасом аустенитности, у которых содержание N1 превосходит со­держание Сг.

Если свариваются между собой разнородные стали первой груп­пы, то могут использоваться аустенитно-ферритные электродные мате­риалы как для той, так и для другой стали. В этом случае металл шва по содержанию основных легирующих элементов будет сравнительно мало отличаться от наплавленного и поэтому при обычных долях участия ос­новного металла в шве при сварке можно обеспечить в последнем ау- стенитно-ферритную структуру. Выбор легирования аустенитно- ферритного наплавленного металла определяется условиями работы конструкции и требованиями к ее термической обработке. Если отно­шение Сг / N1 в стали близко к 1, то во избежание появления горячих трещин сварку корневых слоев желательно производить электродами с повышенным содержанием ферритной фазы.

Таблица 3.3 - Способы сварки и применяемые сварочные материалы для аустенитных и аустенитно-ферритных сталей

Группа стали (по легированию)	Условия работы	Марки свариваемых сталей			Метод сварки		Структурное состояние шва		Сварочные мате­риалы
1	2	3	4	5		6		7
1-І	неагрес­ сивные среды	1Х18Т10Т	Х18Н12Т Х17Н13М2Т 0Х17Н16М3Т	ручная дуговая сварка		аустенитно- ферритное		ЭА1, ЭА1а
				под флюсом				проволока Св-04Х19Н9
				в С02				проволока Св-04Х19Н9С2
	коррози­ онные среды			ручная дуговая сварка				ЭА-1Б, ЭА-1Ба
				под флюсом				проволока Св-05Х19Н9
	при 1 > 300 °С		Х18Н12Т 1Х16Н14В2БР	ручная дуговая сварка				ЭА-1Ба, ЭА-1Б
			1Х16Н13М2Б Х25Н13					ЭА-1М2Фа, ЭА-1М2Ф

Окончание таблицы 3.3

1	2	3	4	5	6	7
п-п	при 1 до 700°С	1Х14М18М2БР	Х15Н35В3Т Х15Н35В5ТР	ручная дуговая сварка	аустенитно- карбидное	ЭА-4В3Б2, 2Х14Н8Б
				под флюсом	аустенитное	проволока 06Х25Н35Г7В7М3Т
І-ІІ	коррози­ онные среды	1Х18Н10Т Х17Н13М2Т 1Х18Н9Т	Х25Н5Т Х25Н5ТНФ	ручная дуговая сварка	ферритно- аустениное	ЭАФ-1МФ
	при вы­соких темпера­турах		Х14Н18В2БР		аустенитно- карбидное	ЭА-4В3Б2 2Х14Н18Б
			Х25Н35В3Т Х20Н80Т2Ю		аустенитно- карбидное, аустенитное	ЭА-4В3Б2 ЭА-3М6

При сварке между собой сталей второй группы разного легирова­ния аустенитно-ферритные электродные материалы применяться не мо­гут, так как при повышении в шве содержания N1 за счет проплавления основного металла шов будет иметь однофазную аустенитную структу­ру и обладать склонностью к трещинообразованию. Надо использовать сварочные материалы, обеспечивающие однофазную аустенитную или аустенитно-карбидную структуру наплавленного металла при дополни­тельном легировании элементами, способствующими повышению его стойкости против горячих трещин.

Выбор термической обработки сварных конструкций из разнород­ных аустенитных сталей определяется маркой стали, типом конструк­ции, условиями ее работы. При сварке термически неупрочняемых ста­лей, отсутствии требований к снятию остаточных напряжений и работе изделия в интервале умеренных температур термическая обработка мо­жет не производиться. Если по условиям изготовления или эксплуата­ции остаточные сварочные напряжения должны быть сняты, то доста­точна стабилизация при 1=800-850 °С. Для конструкций, работающих при высоких температурах необходимая термическая обработка - аустенизация при температуре 1100-1150 °С.