Российский химико-технологический Университет им. Д.И.Менделеева
Кафедра процессов и аппаратов химической технологии
Курсовая работа
Расчет гидравлического сопротивления сети и подбор насоса
Вариант 1
Выполнил:
Проверил: Бородкин А.Г.
Москва 2004
Принципиальная последовательность проведения расчетов:
-
Расчет скоростей
-
Расчет критериев Рейнольдса
-
Расчет потерянного напора
-
Расчет давления в реакторе
-
Расчет параметров насоса
Все этапы вычислений проводятся последовательно для каждой части всей технологической схемы. При этом принимаются следующие условные обозначения:
Т1 - трубопровод на участке «ёмкость-реактор»;
Т1-1 - всасывающая часть трубопровода;
Т1-2 - нагнетательная часть трубопровода;
Т2 - трубопровод на участке «реактор-теплообменник»;
ТО - теплообменник;
Т3 - трубопровод на участке «теплообменник-колонна».
СХЕМА:
Исходные данные:
Жидкость - бутанол m1-1 = 8 G2 = 17 т/час LT = 4 м d0, 3 = 41,1 мм
Р1 = 1,0 ат O1-2 = 56х3,5 мм t2 = 40°C NT = 56 m3 = 6
G1 = 12 т/час l1-2 = 52 м H2 = 2,2 м kT = 2 Р3 = 1,2 ата
t1 = 20°C Dу 1-2 = 40 мм O2 = 77х6 мм t3 = 80°C
H1 = 8,3 м n1-2 = 3 l2 = 41 м H3 = 1,8 м
О1-1 = 76х4 мм ξmin = 7,0 Dу,2 = 80 мм O3 = 77х6 мм
l1-1 = 90 м d0, 1 = 26,8 мм n2 = 3 l3 = 131 м
Dу 1-1 = 80 мм m1-2 = 10 m2-1 = 4 Dу,3 = 80 мм
n1-1 = 2 w = 2900 об/мин m2-2 = 2 n3 = 2
-
Расчет скоростей ω³:
а) Т1-1:
ρ20 (бутанол) = 810 кг/м3
б) Т1-2:
ρ20 (бутанол) = 810 кг/м3
в) Т2:
ρ40 (бутанол) = 795 кг/м3
г) ТО:
ρ60 (бутанол) = 781 кг/м3
д) Т3:
; ρ80 (бутанол) = 766 кг/м3
-
Расчет критериев Рейнольдса Rei
- для круглых сечений
а) Т1-1:
Па∙с
б) Т1-2:
Па∙с
в) Т2:
Па∙с
г) ТО:
Па∙с
д) Т3:
Па∙с
На всех участках (кроме теплообменника) режим течения жидкости турбулентный
(Re >> 2300)
-
Расчет потерь на местные сопротивления: ∑ξмс
а) Т1-1:
-
вход ξ = 0,5 (с острыми краями)
-
задвижки (D = 80 ; n = 2): ξ = 0,5 · 2 = 1
-
отводы (90° ; R0/d = 1 ; m = 8): ξ = (1 · 0.21) · 8 = 1,68
б) Т1-2:
-
вентили нормальные (D = 40 ; n = 3): ξ = 4,9 · 3 = 14,7
-
вентиль прямоточный: ξ = 7
-
диафрагма d0,1 = 26,8 мм => ξ = 18,2
-
отводы (90° ; R0/d = 1 ; m = 10): ξ = (1 · 0.21) · 10 = 2,1
в) Т2:
-
вход: ξ = 0,5
-
вентили нормальные (D = 80 ; n = 3): ξ = 4 · 3 = 12
-
отводы (90° ; R0/d = 1 ; m = 4): ξ = (1 · 0,21) · 4 = 0,84
-
отводы (90° ; R0/d = 2 ; n = 2): ξ = (1 · 0,15) · 2 = 0,3
г) ТО:
-
вход: ξ = 1,5
-
выход: ξ = 1,5
-
вход + выход в трубу: ξ = 2 · kT = 2 · 2 = 4
-
поворот на 180°: ξ = 2,5(kT - 1) = 2,5(2 - 1) = 2,5
д) Т3:
-
вентили нормальные (D = 80 ; n = 2): ξ = 4 · 2 = 8
-
диафрагма d0,3 = 41,1 мм => ξ = 8,25
-
отводы (90° ; R0/d = 2 ; n = 6): ξ = (1 · 0,15) · 6 = 0,9
-
Расчет потерь на трение: ∑ξтр
, где λ- коэффициент трения;
- (для турбулентного течения), где
- относительная шероховатость
l - длина трубопровода
d - внутренний диаметр трубопровода
- средняя абсолютная шероховатость
Re - значения критерия Рейнольдса
а) Т1-1:
мм ; Re = 20886 ; м ; м
б) Т1-2:
мм ; Re = 29330 ; м ; м
в) Т2:
мм (очень мала); Re = 51965 ; м ; м
г) ТО:
мм ; Re = 8920 ; м ; м
д) Т3:
мм (очень мала); Re = 121199 ; м ; м
-
Расчет общего потерянного напора на разных частях технологической схемы:
а) Т1-1:
кПа
б) Т1-2:
кПа
в) Т2:
кПа
г) ТО:
д) Т3:
кПа
-
Расчет давления в реакторе: Рреакт
Для расчета давления в реакторе используем уравнение Бернулли:
Для данной схемы оно имеет вид:
;
кПа
кПа
;
(т.к. из-за большого диаметра ёмкости реактора скорость изменения уровня жидкости в нем очень мала.)
кПа
кПа
-
Расчет параметров насоса.
а) Расчет напора насоса: Н
,
где - геометрическая высота подачи: м
м
б) Полезная мощность насоса:
, кВт; ;
кВт
в) Высота установки насоса:
; ; ;
, где → давление насыщенного пара
(очень мало, можем пренебречь)
м
г) Выбор насоса:
Основные характеристики насоса (рассчитаны выше)
м
кВт
Данным параметрам удовлетворяет следующий тип насоса:
Х20/53
д) Расчет реальной потребляемой мощности
кВт