Материаловедение_лабы
.pdfстойкостью, дегазацией т.д.) с помощью их структурных и фазовых изменений, которые происходят в металлах под воздействием мощных акустических полей.
Для создания акустических полей необходимы технологические установки, способные с малыми энергозатратами обеспечить требуемые амплитудно-частотные и мощностные характеристики. Накопленный опыт и имеющиеся результаты по газоструйным генераторам звука позволяют проводить не только исследования аэроакустического воздействия, но и обработку материалов в промышленных масштабах. Новые технологические процессы упрочнения металлов и сплавов не требуют дорогого и сложного оборудования для практического использования.
При аэротермоакустической обработке (АТАО) осуществляется воздействие температурных и акустических полей с целью формирования свойств материалов в желаемом направлении как во всём объёме (глубина упрочнённого слоя определяется прокаливаемостью стали), так и в поверхностном слое благодаря образованию поверхностных оксидных структур.
АТАО как упрочняющая обработка представляют собой организованную определенным образом термообработку в мощном акустическом поле звукового диапазона частот, при одновременном воздействии потока газа в диапазоне скоростей от десятка до сотен метров в секунду. При этом металл может охлаждаться до отрицательных температур в расширяющемся потоке газа, т.е. дополнительно происходит криогенная обработка.
Специальное технологическое оборудование для АТАО включает газоструйный генератор звука (ГГЗ), в резонаторе которого происходит охлаждение деталей.
Основными операциями в технологии АТАО являются нагрев деталей (заготовок) до определённых температур и последующее охлаждение, включая криогенное воздействие, в мощном акустическом поле звукового диапазона дискретных частот с уровнем звукового давления 150…170 дБ в потоке газа.
Управление параметрами аэротермоакустического воздействия (температура, скорости охлаждения, скорости потока газа, ам- плитудно-частотные характеристики) осуществляется за счёт варьирования геометрических характеристик установок, параметров рабочего газа (воздух, азот и др.), времени термоакустического воздействия, введения дополнительных охлаждающих сред
110
(впрыск жидкости) и т.д. Экспериментальные оценки эффективности охлаждения сред, используемых при АТАО, показали, что они могут варьировать в пределах от скорости, аналогичной скорости охлаждения в техническом масле (температура маслаºС20) , до скорости охлаждения в потоке воздуха. Эффективность охлаждения возрастает при использовании водовоздушных смесей.
Одна из важнейших задач металлографии – определение размера зерна металлических сплавов, от которого во многом зависят их механические и физические свойства. Металл с крупнозернистой структурой (или структурой, содержащей одновременно крупные и мелкие зерна) отличается пониженными значениями пластичности и ударной вязкости по сравнению с металлом, имеющим мелкозернистое строение. Поэтому для большинства конструкционных металлов и сплавов крупнозернистая структура является недопустимой. Методы выявления и определения величины зерна устанавливает ГОСТ 5639–82, в соответствии с которым для выявления границ зерен могут быть использованы различные приемы, в том числе травление поверхности шлифа реактивами.
После выявления границ зерен определяют их величину. Под величиной зерна понимают среднюю величину случайных сечений зерен в плоскости металлографического шлифа. Она может быть определена следующими металлографическими методами:
–визуальным сравнением видимых под микроскопом зерен с эталонами шкал, прилагаемых к стандарту;
–подсчетом количества зерен, приходящихся на единицу поверхности шлифа;
–подсчетом пересечений границ зерен отрезками прямых;
–измерением длин хорд с определением относительной доли зерен определенного размера.
Вданной работе используется метод подсчета пересечений границ зерен отрезками прямых, который предусматривает определение среднего условного диаметра в случае равноосных зерен шлифа. Подсчет осуществляется на фотографии микроструктуры, где проводят несколько отрезков произвольной длины в любом направлении. Длину отрезка выбирают с таким расчетом, чтобы каждый из них пересекал не менее 10 зерен, а увеличение микроскопа – чтобы на исследуемой поверхности было не менее 50 зерен. Подсчитывают точки пересечения отрезков с границами зе-
111
рен, причем зерна на концах прямой, не пересеченные им целиком, принимаются за одно зерно. Затем определяют суммарную длину этих отрезков L, мм, и суммарное число пересеченных зерен N. Средний условный диаметр зерна d, мм, определяют по формуле
d = LN .
Метод измерения длин хорд основан на замере линейных размеров отрезков хорд, отсекаемых в зернах прямыми линиями, и применяется для определения зерна в разнозернистой структуре. Этот метод используется с применением компьютерных технологий, что позволяет построить диаграмму, характеризующую распределение зерен по размерам.
14.3.Порядок выполнения работы
1.Получить два образца из технического железа, термообработанных по следующим двум режимам:
а) закалка в воде с температуры 880°С; б) закалка в воде с температуры 880°С и последующий нагрев
при температуре ниже температуры рекристаллизации и охлаждение в резонаторе ГГЗ-АТАО.
2.Измерить твердость полученных образцов на приборе Роквелла по шкале HRB не менее трех раз. Средние значения твердости измеренных образцов занести в табл. 14.1.
Получить два образца (шлифа) из технического железа, термообработанные по двум указанным режимам (или две фотографии микроструктуры), и определить размер условного диаметра зерен технического железа образцов 1 и 2.
Та б л и ц а 14.1
Твердость технического железа после термической и АТАО
№ |
Термообработка |
Среда |
Твердость |
Размер зерна, |
|
образца |
охлаждения |
HRB |
мкм |
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1 |
Закалка, 880°С |
Вода |
|
|
|
(СТО) |
|
|
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
2 |
Закалка, 880°С |
Акустич. возд.;- |
|
|
|
(СТО) + АТАО |
воздух |
|
|
||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
112
14.4.Содержание отчета
1.Наименование и цель работы.
2.Марка материала.
3.Краткое описание методики АТАО.
4.Таблица с результатами определения значений показателей твердости и размеров зерна после стандартной термической и АТАО.
5.Определить изменение предела текучести материала в результате измельчения зерна, пользуясь методикой изложенной в л.р. №1.
6.Выводы по работе.
14.5.Вопросы для самопроверки
1.Что такое аэротермоакустическая обработка?
2.За счет чего изменяются свойства изделий в результате
АТАО?
3.Каким образом регулируют скорость охлаждения в процессе АТАО?
4.Как влияет АТАО на структуру технического железа и механические свойства материала?
5.Почему уменьшение размера зерна повышает прочность материала?
113
П Р И Л О Ж Е Н И Е 1
ПЕРЕСЧЕТ НОМЕРА ЗЕРНА НА СТАНДАРТНОЕ УВЕЛИЧЕНИЕ (100) ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ УВЕЛИЧЕНИЙ от 25 до 800
Увеличе- |
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер зерна |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
-3 |
-2 |
-1 |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
25 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
|
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П Р И Л О Ж Е Н И Е 2
ХАРАКТЕРИСТИКИ (ПАРАМЕТРЫ) СТРУКТУРЫ СТАЛИ С РАЗНОЙ ВЕЛИЧИНОЙ БАЛЛОВ
|
|
Количество |
Среднее |
Средний |
Средний |
|
|
Площадь |
зерен на |
диаметр |
|||
Номер |
количест- |
условный |
||||
зерна, мм2 , |
площади |
зерна по |
||||
зерна |
|
2 |
во зерен в |
|
диаметр |
|
|
средняя |
1 мм шлифа, |
1 мм2 |
расчету, |
зерна, мм |
|
|
|
среднее |
|
мм |
|
|
-3 |
1,024 |
1 |
1 |
1,000 |
0,875 |
|
-2 |
0,512 |
2 |
2,7 |
0,694 |
0,650 |
|
-1 |
0,256 |
4 |
8 |
0,500 |
0,444 |
|
0 |
0,128 |
8 |
21 |
0,352 |
0,313 |
|
1 |
0,064 |
16 |
64 |
0,250 |
0,222 |
|
2 |
0,032 |
32 |
179 |
0,177 |
0,167 |
|
3 |
0,016 |
64 |
512 |
0,125 |
0,111 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
114 |
|
|
|
Окончание прил.. 2
|
Площадь |
Количество |
Среднее |
Средний |
Средний |
|
зерен на |
диаметр |
|||
Номер |
зерна, |
количество |
условный |
||
зерна |
2 |
площади |
зерен в |
зерна по |
диаметр |
мм , |
2 |
|
|||
|
средняя |
1 мм шлифа, |
1 мм2 |
расчету, |
зерна, мм |
|
|
среднее |
|
мм |
|
4 |
0,008 |
128 |
1 446 |
0,088 |
0,0788 |
5 |
0,004 |
256 |
4 096 |
0,060 |
0,0553 |
6 |
0,002 |
512 |
11 417 |
0,041 |
0,0391 |
7 |
0,001 |
1 024 |
32 768 |
0,031 |
0,0267 |
8 |
0,0005 |
2 048 |
92 160 |
0,022 |
0,0196 |
9 |
0,00025 |
4 096 |
262 122 |
0,015 |
0,0138 |
10 |
0,000125 |
8 192 |
737 280 |
0,012 |
0,0099 |
11 |
0,000062 |
16 384 |
2 097 152 |
0,0079 |
0,0069 |
12 |
0,000031 |
32 768 |
5 930 808 |
0,0056 |
0,0049 |
13 |
0,000016 |
65 536 |
16 777 216 |
0,0039 |
0,0032 |
14 |
0,000008 |
131 072 |
47 488 064 |
0,0027 |
0,0023 |
|
|
|
|
|
|
115
П Р И Л О Ж Е Н И Е 3
ШКАЛА РАЗМЕРОВ ЗЕРЕН КОНСТРУКЦИОННОЙ СТАЛИ (ЦИФРЫ ПОД РИСУНКОМ – НОМЕР ЗЕРНА) х 100
1 |
2 |
3 |
4 |
116
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
117
П Р И Л О Ж Е Н И Е 4
ПРИБЛИЖЕННОЕ СООТНОШЕНИЕ ЧИСЕЛ ТВЕРДОСТИ ПО БРИНЕЛЛЮ, РОКВЕЛЛУ И ВИККЕРСУ
Диаметр |
Бринелль |
|
Роквелл |
|
|
||
|
При нагрузке, Н×10-1 |
|
Виккерс |
||||
отпечатка, |
3000 |
1000 |
алмазный конус |
шарик |
|||
|
|||||||
мм |
150 |
60 |
100 |
|
|||
|
|
|
|||||
|
НВ |
НВ |
НRСЭ |
НRA |
HRB |
HV |
|
2,20 |
780 |
260 |
72 |
84 |
- |
1224 |
|
2,25 |
745 |
248 |
70 |
83 |
- |
1116 |
|
2,30 |
712 |
237 |
68 |
82 |
- |
1022 |
|
2,35 |
682 |
227 |
66 |
83 |
- |
941 |
|
2,40 |
653 |
218 |
64 |
80 |
- |
868 |
|
2,45 |
627 |
209 |
62 |
79 |
- |
804 |
|
2,50 |
601 |
200 |
60 |
78 |
- |
746 |
|
2,55 |
578 |
193 |
58 |
78 |
- |
694 |
|
2,60 |
555 |
185 |
56 |
77 |
- |
630 |
|
2,65 |
534 |
178 |
54 |
76 |
- |
606 |
|
2,70 |
514 |
171 |
52 |
75 |
- |
587 |
|
2,75 |
495 |
165 |
50 |
74 |
- |
551 |
|
2,80 |
477 |
159 |
49 |
74 |
- |
534 |
|
2,85 |
461 |
154 |
48 |
73 |
- |
502 |
|
2,90 |
444 |
148 |
46 |
73 |
- |
474 |
|
2,95 |
429 |
113 |
45 |
72 |
- |
460 |
|
3,00 |
415 |
138 |
43 |
72 |
- |
435 |
|
3,05 |
401 |
134 |
42 |
71 |
- |
423 |
|
3,10 |
388 |
129 |
41 |
71 |
- |
401 |
|
3,15 |
375 |
325 |
40 |
70 |
- |
390 |
|
3,20 |
363 |
121 |
39 |
70 |
- |
380 |
|
3,25 |
352 |
117 |
38 |
69 |
- |
361 |
|
3,30 |
341 |
114 |
36 |
68 |
- |
344 |
|
3,35 |
331 |
110 |
35 |
67 |
- |
334 |
|
3,40 |
321 |
107 |
33 |
67 |
- |
320 |
|
3,45 |
311 |
104 |
32 |
66 |
- |
311 |
|
3,50 |
302 |
101 |
31 |
66 |
- |
303 |
|
3,55 |
293 |
97,7 |
30 |
65 |
- |
292 |
|
3,60 |
288 |
94,9 |
29 |
65 |
- |
285 |
|
3,65 |
277 |
92,3 |
28 |
64 |
- |
278 |
|
3,70 |
269 |
89,7 |
27 |
64 |
- |
270 |
|
3,75 |
262 |
87,2 |
26 |
63 |
- |
261 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
118 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание прил. 4 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Бринелль |
|
Роквелл |
|
|
||
Диаметр |
|
При нагрузке, Н×10-1 |
|
Виккерс |
|||
отпечатка, |
3000 |
1000 |
алмазный конус |
шарик |
|||
|
|||||||
мм |
|
|
|
|
|||
150 |
60 |
100 |
|
||||
|
|
|
|||||
|
НВ |
НВ |
НRСЭ |
НRA |
HRB |
HV |
|
5,40 |
118 |
39,4 |
- |
- |
71 |
118 |
|
5,50 |
116 |
38,6 |
- |
- |
70 |
116 |
|
5,55 |
114 |
37,9 |
- |
- |
68 |
115 |
|
5,60 |
111 |
37,1 |
- |
- |
67 |
113 |
|
5,65 |
110 |
36,4 |
- |
- |
66 |
110 |
|
5,70 |
109 |
35,7 |
- |
- |
65 |
109 |
|
5,75 |
107 |
35,0 |
- |
- |
64 |
108 |
|
5,80 |
103 |
34,3 |
- |
- |
57 |
- |
|
5,85 |
101 |
33,7 |
- |
- |
56 |
- |
|
5,90 |
99,2 |
33,1 |
- |
- |
55 |
- |
|
5,95 |
97,3 |
32,4 |
- |
- |
54 |
- |
|
6,00 |
95,5 |
31,8 |
- |
- |
53 |
- |
|
6,05 |
93,7 |
31,2 |
- |
- |
52 |
- |
|
6,10 |
92,0 |
30,7 |
- |
- |
50 |
- |
|
6,15 |
90,3 |
30,1 |
- |
- |
48 |
- |
|
6,20 |
88,7 |
29,6 |
- |
- |
48 |
- |
|
6,25 |
87,1 |
29,0 |
- |
- |
46 |
- |
|
6,30 |
85,5 |
28,5 |
- |
- |
45 |
- |
|
6,35 |
84,0 |
28,0 |
- |
- |
44 |
- |
|
6,40 |
82,5 |
27,5 |
- |
- |
43 |
- |
|
6,45 |
81,0 |
27,0 |
- |
- |
41 |
- |
|
6,50 |
79,6 |
26,5 |
- |
- |
40 |
- |
|
6,55 |
78,2 |
26,1 |
- |
- |
39 |
- |
|
6,60 |
76,8 |
25,6 |
- |
- |
37 |
- |
|
6,65 |
75,4 |
25,1 |
- |
- |
36 |
- |
|
6,70 |
74,1 |
24,7 |
- |
- |
34 |
- |
|
6,75 |
72,8 |
24,3 |
- |
- |
32 |
- |
|
6,80 |
71,6 |
23,9 |
- |
- |
30 |
- |
|
6,85 |
70,4 |
23,5 |
- |
- |
29 |
- |
|
6,90 |
69,1 |
23,1 |
- |
- |
28 |
- |
|
6,95 |
68,0 |
22,7 |
- |
- |
28 |
- |
|
7,00 |
68,8 |
22,3 |
- |
- |
24 |
- |
119