Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Baskakov Manual.doc
Скачиваний:
3280
Добавлен:
12.03.2016
Размер:
7.12 Mб
Скачать

Установки повторного сжижения газов принципы искусственного охлаждения

Самопроизвольная передача теплоты от нагретого тела к телу более холодному — процесс, естественный и не­обратимый. В изолированной системе естественный теплообмен продолжается до установления равновесной темпе­ратуры.

Искусственное охлаждение — процесс отвода или поглощения теплоты, сопровождаемый понижением температу­ры рабочего тела до более низкой температуры, чем температура окружающей среды. Такой процесс требует затрат энергии и осуществляется в холодильных установках (рис. 68).

Щ

КМ

Рис. 68. Принцип работы холодильной установки Рис. 69. Обратный цикл Карно

Циклы упсг

Обратный цикл Карно. Реализацию так называемого идеального обратного цикла Карно (рис. 69) холодиль­ной установки можно осуществить с помощью технического устройства, состоящего из компрессора КМ, конденса­тора КД, расширительного цилиндра РЦ, испарителя И при отсутствии в них тепловых потерь, что практически нереально.

Цикл Карно возможен только в области влажного пара. В реальных циклах компрессорных холодильных устано­вок расширительный цилиндр заменен регулирующим клапаном (дросселирующим устройством, в котором происхо­дит понижение давления и температуры хладагента).

Следует добавить, что обеспечить нормальную работу компрессора из-за наличия так называемого влажного хода невозможно. Поэтому в реальных установках пар хладагента в испарителе подсушивают до насыщения и даже перегре­вают. Естественно, при этом возрастают затраты энергии на привод компрессора, которые можно компенсировать выигрышем в теплоотводе от охлаждаемого тела за счет переохлаждения конденсата в конденсаторе. Как видно из рис. 69, цикл Карно на диаграмме TS отображается четырьмя прямыми линиями, а площади между осью абсцисс и изотермами эквивалентны теплоте Qg и работе цикла. На практике эта наглядная диаграмма широко используется при разработке

холодильной техники. Но для практических расчетов характеристик газов, пе­ревозимых на газовозах, применяют диаграмму ph (диаграмму Молье). Установки, предназначенные для обеспече­ния температурных режимов сжиженных газов, называются установками повторного сжижения газа (УПСГ), или RELIQUEFACTION PLANT.

Реальные циклы УПСГ. Стремление повысить эффективность реальных компрессорных установок привело к со­зданию различных схем (одно-, двух-, трехступенчатых и каскадных) УПСГ с различными комбинациями дополни­тельных технических устройств.

СХЕМА И ПРИНЦИП РАБОТЫ ОДНОСТУПЕНЧАТОЙ УПСГ

Одноступенчатая УПСГ (рис. 70) включает грузовой танк Т, из которого пары груза через отделитель жидкости ОЖ всасываются одноступенчатым компрессором К. Далее сжатые в компрессоре пары направляются в конденса­тор, где они охлаждаются и конденсируются в результате теплообмена с забортной водой. Образовавшийся жидкий конденсат груза скапливается в сборнике жидкости СЖ или ресивере, после чего через регулирующий вентиль РВ, дросселируясь до давления груза в танке, сбрасывается обратно в грузовой танк.

Рис. 70. Одноступенчатая установка повторного сжижения

На диаграмме Молье цикл одноступенчатой УПСГ выглядит так, как показано на рис. 71.

Пусть точка 1 характеризует состояние насыщенных паров над поверхностью груза в танке. Тогда линия 1—2 будет отображать перегрев паров груза в куполе танка и во всасывающей магистрали компрессора, включая отделитель жидкости. Сопротивлением во всасывающем трубопроводе в этом и последующих примерах для облегчения расчетов можно пренебречь. Линия 2—3 иллюстрирует сжатие паров груза в компрессоре до конечного давления нагнетания рн и температуры нагнетания tн.

В конденсаторе происходит снятие перегрева паров груза, т. е. их охлаждение до температуры конденсации (линия 3—4) и сама конденсация охлажденных паров (4—5), которая происходит при давлении конденсации рK и непосредственно с ним связанной температуре конденсации tK.

Линия 5—6 отображает процесс дросселирования в дросселе регулирующего клапана.

Таким образом, в грузовой танк возвращается паро-жидкостная смесь, процентное соотношение пара и жид­кости в которой можно оценить по кривой постоянного паросодержания (кривая «сухости» пара) X = const, про­ходящей через точку 6. Возвращенная в танк часть жидко­го груза под воздействием теплоты из окружающей среды вновь закипает (линия 6—1), и цикл повторяется.

Рассмотрим работу такой установки на конкретном примере.

Пример 1. Рассчитаем время работы УПСГ для понижения температуры груза до заданной величины.

Груз пропана....................................................... 1000 т

Температура груза в танке .................................... -5° С

Температура всасывания компрессора ................. 6° С

Давление нагнетания компрессора................ 6,95 бара

Температура нагнетания компрессора..............tн =55°С

Подача компрессора (производительность)..... 350 м³/ч

Заданная температура груза...................................-10°С

Атмосферное давление.......................................... 1 бар.

Для упрощения решения задачи разделим расчет вре­мени работы УПСГ на два этапа: построение цикла уста­новки по исходным данным и расчет времени работы ус­тановки.

Рис. 71. Цикл работы одноступенчатой

УПСГ

Построение цикла. По исходным данным построим гра­фик (рис. 72).

1. По температуре груза в танке -5° С определяем аб­солютное давление всасывания р0 = 4,06 бара (абс) и на­носим на диаграмму Молье нижнюю барометрическую границу цикла.

2. По давлению нагнетания компрессора рн = 6,95 бара (манометрическое) наносим верхнюю барометрическую границу цикла рк = 7,95 бара (абс).

3. На пересечении изобары р0 = 4,06 бара и изотермы tBC= 6° С определяем точку 2, характеризующую состоя­ние паров на всасывании компрессора. Поскольку исполь­зование диаграммы Молье, имеющейся в судовой документации, представляет некоторые трудности из-за мелкого масштаба, для решения задач проще использовать таблицы или графики термодинамических характеристик Грузов. В нашем случае плотность перегретых паров определим по соответствующему графику (см. Приложение 1), вход в который производится по нижней шкале (температура паров). На левой шкале (плотность пара) выбираем

значение в кг/м3, соответствующее точке пересечения значения температуры и кривой абсолютного давления паров.

4. Пересечение изобары рK = 7,95 бара и изотермы нагнетания tH = 55° С дает точку 3, характеризующую состояние паров груза после их сжатия в компрессоре.

5. Точки 4 и 5 лежат на пересечении верхней барометрической границы цикла с правой и левой пограничными кривыми соответственно.

6. Наконец, точка 6, характеризующая состояние парожидкостной смеси, сбрасываемой в грузовой танк, лежит на пересечении перпендикуляра, опущенного из точки 5 на нижнюю барометрическую границу цикла. Через эту точку проходит линия постоянного паросодержания Х = 0,18, Рис. 72. Построение цикла для примера 1

по которой можно оценить эффективность работы

рассматриваемой УПСГ.

Даже при весьма благоприятных внешних температурных факторах tк = 18° С (определяется по давлению конденса­ции) и t0 = —5° С, всего лишь 82% общего количества всасываемого пара возвращается в танк в виде жидкости, остальная же часть — в виде пара. Состояние жидкости в грузовом танке оценивается точкой 7, лежащей на пересе­чении t0 = -5° С с левой пограничной кривой.

Расчет времени, необходимого для понижения температуры груза до заданной. Время Т, необходимое для пониже­ния температуры груза до заданной, определяется как частное от деления общего количества теплоты, которую необ­ходимо отвести из груза QОТВ, на холодопроизводительность УПСГ Q0 (в терминологии холодильной техники):

Т=QОТВ / Q0.

Удельная энтальпия жидкого пропана при температуре t0 = -5° С h7 = 511,6 кДж/кг (из таблиц), а удельная энтальпия жидкого пропана при tзад = -10°С h8 = 499,5 кДж/кг. Точка 8 находится на пересечении изотермы h8= -10° С с левой пограничной кривой. Количество теплоты, которое необходимо отвести от груза, чтобы понизит! его температуру до заданной величины, составит

Qзад =( h7 – h8 ) • mr = ( 561,6 – 499,5 )100010³кг = 12100 10³ кДж

Количество теплоты, необходимое для преобразования 1 кг парожидкостной смеси в точке б в насыщенный пар в точке 7, определяется как разность энтальпий (h1 – h6) . Поэтому холодопроизводительность установки

Q =( h7 – h8 ) Vs ρs ,

где Vs — подача компрессора, ρs — плотность пара на всасывании компрессора (точка 2).

Плотность пара можно определить или по диаграмме Молье, что достаточно неточно, используя уравнение состояния идеального газа, или же из таблиц и графиков (см. Приложение 1).

Q0 = (893,2 - 570,2) • 350 • 8,3 = 938315 кДж/ч.

Итак, время, необходимое для понижения температуры пропана от -5° С до -10° С, составит:

Т= QОТВ / Q0 = (12 100 • 103): 938 315 = 12,9 ч ≈ 13 ч.

Пример 2. Рассчитаем работу одноступенчатой УПСГ с регенеративным теплообменником РТО для пониже ния температуры груза до заданных параметров (рис. 73).

В расчетах будем использовать данные предыдущего примера. Как уже упоминалось, эффективность работ! любой УПСГ определяется тем, какая часть всасываемого пара возвращается в танк в виде жидкого груза. Для увели чения возврата массовой доли сжиженного газа в грузовой танк используется переохлаждение конденсата, когд фактическое давление в конденсаторе превышает давление насыщенного пара для данной температуры перед ег дросселированием в регулирующем клапане.

Наиболее простое конструктивное решение идея переохлаждения конденсата нашла благодаря включению в сиcтему сжижения регенеративного теплообменника РТО. Конденсат направляется из ресивера в РТО по змеевик, который охлаждается холодными парами груза (с температурой, соответствующей температуре груза в танке).

Пусть переохлаждение конденсата в РТО достигает 10° С. Тогда для наших значений (см. пример 1) температур жидкого пропана на выходе из РТО составит 8° С и, соответственно, энтальпия h9 = h6‘ = 544,2 кДж/кг (рис. 74).

Изменение цикла работы одноступенчатой УПСГ показано на диаграмме Молье линией 5—5' — переохлаждение конденсата в РТО, дросселирование в РВ — 5'—6', дополнительный перегрев пропана в РТО — 2—2', сжатие компрессоре — линией 2'—3'.

Как видно из рис. 74, переохлаждение конденсата смещает точку 6, характеризующую состояние возвращаемо в танк парожидкостной смеси, влево, увеличивая тем самым в ней относительную массу возвращаемой жидкос1 до 90%.

Рис. 73. Одноступенчатая УПСГ с регенеративным теплообменником

Изменение цикла УПСГ вызывает рост ее холодопроизводительности, что сокращает время, необходимое для понижения температуры груза до заданных параметров.

Подставив новые численные значения энтальпии h6 в формулу для определения холодопроизводительности уста­новки, получим

Q0 =( h1 – h6 ) Vs ρs = (893,2 – 544,2) • 350 • 8,3 = 1 013 845 кДж/ч.

Время, необходимое для понижения температуры груза с -5° С до -10° С,

Т= QОТВ / Q0 = (12 100 • 103): 1 013 845= 11,9ч

Таким образом, 1 ч мы сэкономили на пони­жении температуры в танке при использовании РТО.

Согласно правилам технической эксплуата­ции судовых УПСГ, при нормальной работе гру­зового конденсатора температура конденсации груза

tК = tЗ.В.СР +(6—7)°C,

а температура забортной воды

tЗ.В.СР = tBX tВЫХ

2

Переход с одноступенчатого сжатия на двух­ступенчатое. Режим работы УПСГ в значитель­ной степени зависит от температуры забортной воды, охлаждающей конденсатор, температуры транспортировки груза, а также от рода самого груза. Так, например, повышение температуры забортной воды вызывает рост

температуры конденсации груза, а с ней — Рис. 74. Цикл одноступенчатой УПСГ с РТО

повышение давления конденсации и давления нагнетания компрессора. И, наоборот, понижение температуры транспортировки груза уменьшает давление на всасывании компрессора. Во всех случаях рост перепада давлений на поршень компрессора отрицательно сказывается как на его работе, так и компрессорной установки в целом. При нахождении поршня компрессора в верхней мертвой точке в объеме, образованном доныш­ком поршня и нижней поверхностью крышки цилиндра (мертвом пространстве), остаются сжатые пары, которые расширяются при обратном ходе поршня и занимают часть полезного объема цилиндра. Чем выше давление в конце сжатия, тем большее количество паров остается в мертвом пространстве и тем больший полезный объем цилиндра они занимают при расширении, уменьшая тем самым действительную подачу компрессора. Понижение давления всасыва­ния также уменьшает полезный объем цилиндра компрессора, поскольку для всасывания паров требуется большее расширение пара и, следовательно, большая часть полезного объема цилиндра.

Все фирмы — производители компрессоров указывают предельные значения разницы давления нагнетания и вса­сывания для каждого компрессора. Так, фирма «Зульцер» для своих поршневых компрессоров, которые использу­ются в установках повторного сжижения, определяет предельное значение разницы давлений всасывания и нагнетания в 6,5 бар, превышение этого параметра приводит к значительному возрастанию объемных потерь и резкому снижению подачи компрессора.

В дальнейшем, при решении практических задач, будем использовать ограничения, установленные для компрес­соров «Зульцер».

Пример 3. Выполним анализ барометрических границ различных режимов работы одноступенчатой УПСГ.

1. Температура перевозки пропана t0 = —5° С, а температура забортной воды в конденсаторе tз.в = 8°С. Для такой температуры воды температура конденсации пропана составит tk = tз.в +10° С = 18° С. Из таблиц термодинамических характеристик пропана находим

tk = 18° С => рk = 7,95 бара;

t0 = -5° С => р0 = 4,06 бара.

Отсюда ∆ p = pk - p0 = 3,89 < ∆ pдоп = 6,5 бара.

Как видно из примера, работа одноступенчатой УПСГ на пропане протекает в установленном температурном режиме нормально.

2. Температура перевозки пропана t0 = -40° С, а температура забортной воды tз.в = 27° С, для которой температу­ра конденсации пропана в грузовом конденсаторе составит tk = tз.в + 10° С = 27°С + 10°С = 37°С. По аналогии с предыдущим примером определяем давление всасывания и давление нагнетания:

tк = 37° С => pk = 12,8 бара;

t0 = -40° С => p0 = 1,11 бара.

∆ p = pk - p0 = 11,69 > ∆ pдоп = 6,5 бара.

Как видно из примера, перевозка пропана осуществляется при использовании одноступенчатой УПСГ в рассмат­риваемом температурном режиме, который намного превышает допустимые пределы завода-изготовителя.

3. Для приведенной выше температуры забортной воды t^= 27° С и конденсации ^ = 37° С определим нижнюк барометрическую границу, при которой допускается транспортировка пропана. Итак, для

tk = 37° С => pk = 12,8 бара;

p0 = pk -∆ pдоп = 12,8 - 6,5 = 6,3 бара.

Для пропана абсолютное давление 6,3 бара соответствует температуре груза 11° С, т. е. условия транспортировк» груза не выполняются (-40°С).

Рассмотренные примеры дают представление об одной из основных причин, которая послужила толчком к конст руированию более сложных УПСГ.

СХЕМА И ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ УПСГ

Режим двухступенчатого сжатия. В двухступенчатой УПСГ пары груза, перегреваясь в верхней части танка, проходят через отделитель жидкости ОЖ на всасывание 1-й ступени компрессора (рис. 75). На диаграмме Молье этот процесс отобразится линией (1—2) (рис. 76).

На первой ступени пары сжимаются до некоторого промежуточного давления рn (2—3) и направляются для охлаж­дения в промежуточный охладитель (ПО). Проходя через слой кипящей жидкости, горячие пары полностью охлажда­ются до состояния насыщения (3—4), после чего всасываются второй ступенью компрессора. На второй ступени компрессора происходит окончательное сжатие паров до конечного значения давления конденсации(4—5). Сжатые горячие пары груза охлаждаются забортной водой в конденсаторе КД до температуры конденсации и затем конденси­руются при постоянном давлении (5—6). Теплый жидкий груз у промежуточного охладителя ПО делится на два потока:

Рис. 76. Цикл двухступенчатой УПСГ с ПО

Рис. 75. Двухступенчатая УПСГ с ПО

Рис. 77. К примеру 4

Пример 4. Проанализируем упрощенный вариант расчета времени параллельной работы трех двухступенчатых установок при погрузке (рис. 77).

Груз — пропан при температуре —30°С на ма- нифолде. Температура транспортировки -40°С. Температура всасывания 1-й ступени t0 = -25°С. Давление нагнетания 1-й ступени pH 4,5 бара. Температура нагнетания 1-й ступени tн1 = 50° С. Давление нагнетания 2-й ступени pH = 10,9 бара. Температура нагнетания 2-й ступени tн2= 78° С. Температура конденсата на выходе ПО 11° С.

Построение цикла работы установки. 1) По за­данным температурам груза на манифолде t0, давле­нию нагнетания первой ступени pп наносим баро­метрические границы каждой ступени цикла:

p0 = 1,68 бара (t = -30° С),

pп = 5,5 бара (t= 4° С),

pk = 11,9 бара (tk =34° С).

2) Пересечение изобары p0 =1,68 бара и изотермы tBC = -25°C характеризует состояние пара на всасывании пер­вой ступени компрессора (рис. 77, точка 2). Плотность паров определяем из диаграммы «Плотность перегре­тых паров пропана».

3) Точки 3 и 5, характеризующие состояние пара на выходе из первой и второй ступеней компрессора соответ­ственно, лежат на пересечении изобар pп = 5,5 бара и pk = 11,9 бара с соответствующими изотермами tн1 = 50° С и tн2 =78° С.

4) Точка 4, характеризующая состояние пара на выходе из ПО, лежит на пересечении изобары промежуточного давления с правой пограничной кривой, а точки 5' и б — на пересечении изобары конденсации с левой и правой пограничными кривыми.

5) Эффективность работы УПСГ во многом определяется положением точки 7, характеризующей степень пере­охлаждения конденсата в ПО. Она находится на пересечении изотермы, соответствующей температуре кон­денсата на выходе из змеевика ПО tпп= 11° С, и изобары конденсации.

6) И, наконец, точка 8, иллюстрирующая состояние возвращаемой в грузовой танк жидкости, определяется точкой пересечения перпендикуляра, опущенного из точки 7 на изобару p0 = 1,68 бара (дросселирование).

Упрощенный расчет времени работы установки. Допустим, что установка оборудована тремя двухступенчатыми компрессорами с подачей каждого 500 м3/ч. Требуется определить время, необходимое для погрузки 1000 т пропа­на, имеющего температуру в береговой емкости -30° С, если температура груза в танке должна быть —40° С в течение всего времени погрузки.

Нанесем на диаграмму точку М, соответствующую состоянию груза на манифолде (для определения значений всех параметров используем термодинамические таблицы), и точку Т, которая будет соответствовать состоянию груза в танке во время погрузки.

Воспользуемся методикой расчета, использованной в примере 1:

Т= QОТВ / Q0

где QОТВ количество теплоты, которое необходимо отвести от поступающего в танк груза; Q0 суммарная холодо-производительность трех компрессорных установок с подачей 500 м³ каждая. Находим

QОТВ =( hм – hт ) •mr = (453,1 – 430,1) • 106 = 23 . 106 кДж;

Q0 = 3 Vs ρs• ( h1 – h8 ) = 3 • 500• (864,1 – 551,8) • 3,75 =1,76 • 106 кДж/ч;

T= 13,06ч.

Пример 5. По данным предыдущего примера рассчитаем время захолаживания груза при отсутствии в УПСГ промежуточного охладителя.

1) Теплота, которую необходимо отвести из груза, останется той же:

QОТВ = 23• 106 кДж.

2) При отсутствии ПО цикл будет состоять из процессов (7—2—3—3'—6— 8'), поэтому

Q0 = 3 • Vs ρs• ( h1 – hA) = 3 • 500• 3,75• (864,1 – 614,4) = 1,40• 106 кДж/ч.

Соответственно T= 16,4ч.

Сравнение полученных результатов наглядно демонстрирует роль промежуточного охладителя в повышении эф­фективности работы УПСГ.

Пример б. Анализ барометрических границ различных режимов работы двухступенчатой УПСГ.

1) Проведем анализ работы УПСГ на базе данных примера 3, а именно: груз — пропан, температура пе-ревозки t0 = -40°С, температура конденсации tk = 37°С, температура конденсата на выходе из ПО tп= 11° С.

Тогда

tk = 37° С, pk = 12,8 бара;

t0 = -40° С, p0 = 1,11 бара;

tп = 11° С, pп = 6,65 бара;

∆ p1 = pk – pп = 6,24 бара < ∆ pдоп = 6,5 бара

∆ p2 = pп – p0 = 5,45 бара < ∆ pдоп = 6,5 бара

Как видно из приведенного примера, перевозка пропана обеспечивается работой двухступенчатой УПСГ при любых температурных режимах.

2) Рассмотрим барометрические границы для этилена при температуре транспортировки /д= -40° С, температуре конденсации tk = 7° С, температуре конденсата на выходе из ПО tп = —12° С.

Тогда

tk = 7° С, pk = 47,9 бара;

t0 = -40° С, p0 = 14,5 бара;

tп =-12° С, pп = 30,8 бара;

∆ p1 = pk – pп = 17,1> ∆ pдоп = 6,5 бара

∆ p2 = pп – p0 = 16,3 > ∆ pдоп = 6,5 бара

Как можно видеть из этого примера, перевозка этилена, даже при весьма благоприятных температурных услови­ях, не может быть обеспечена при использовании двухступенчатой УПСГ с промежуточным охладителем.

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]