75 группа 2 вариант / Котельные установки и парогенераторы / Часть 3 / Ushakov_S_G__Muromkin_Yu_N__Shelygin_B_L_Teplovoy_poverochno-konstruktorskiy_raschet_kotlov_s_estestvennoy_tsirkulyatsiey
.pdfПри отсутствии рециркуляции горячего воздуха, если предварительный подогрев воздуха до воздухоподогревателя осуществляется в калорифере (рис. 7.1,б), а также в случае отсутствия предварительного подогрева воздуха (рис. 7.1,в), когда tв = tхв, тепловосприятие воздухоподогревателя определяют по формуле, ккал/кг (ккал/м3),
Qб |
(в |
|
Дбвп |
) (I0 |
I0 |
). |
(7.6) |
вп |
|
||||||
вп |
|
2 |
гв |
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В уравнениях (7.5) и (7.6) Iгво – энтальпия теоретического объема горячего воздуха (по табл. 2.3 при tгв), должна совпадать с принятым ее значением в формуле (5.10), ккал/кг (ккал/м3); Iхво – то же холодного воздуха при tхв = 30 С определяют по формуле (3.6) и сравнивают с ее значением в формуле (5.10); Iв0
– энтальпия теоретического объема воздуха перед воздухоподогревателем, подогретого за счет подачи (рециркуляции) части горячего воздуха на всас дутьевого вентилятора или в специально установленных калориферах, ккал/кг (ккал/м3); величину Iво определяют по табл. 2.3 и температуре воздуха tвперед воздухоподогревателем, которую принимают по рекомендациям табл. 7.1. При отсутствии предварительного подогрева воздуха до воздухоподогревателя принимают I0в I0хв ; вп– отношение объема воздуха за воздухоподогревателем к теоретически необходимому (определяют по данным табл. 1.1 и табл. 5.3):
ввп |
бт |
Дбт |
Дбпл . |
(7.7) |
|||
Отношение объема рециркуляции в воздухоподогревателе горячего возду- |
|||||||
ха к теоретически необходимому определяют по формуле: |
|
||||||
в |
|
tв |
tхв |
(в |
|
Дб ) . |
(7.8) |
рц |
|
|
вп |
||||
|
tгв |
tв |
вп |
|
|||
|
|
|
|
|
Присос воздуха в воздухоподогреватель вп принимают по табл. 1.1. Температура воздуха перед воздухоподогревателем tв должна предотвра-
щать конденсацию водяных паров из газового потока на стенки труб и тем самым защищать воздухоподогреватель от низкотемпературной коррозии. Подогрев воздуха перед воздухоподогревателем за счет рециркуляции части горячего воздуха экономически целесообразен с 30 до 70 С. Более высокий подогрев (до 80 100 C) осуществляют в калориферах.
Таблица 7.1
Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель
Топливо |
tв , |
С |
Твердое, маловлажное, если W п < 2·%·кг·103/ккал |
30 |
|
Твердое, умеренно влажное, если W п = 2 … 4 %·кг·103/ккал |
45 |
50 |
Твердое, влажное, если W п = 4 … 6 %·кг·103/ккал |
50 |
60 |
Природный газ |
30 |
|
Мазут малосернистый, когда Sр < 0,5 % |
30 |
|
Мазут сернистый, когда Sр = 0,5 … 2 % |
50 |
70 |
Мазут высокосернистый, когда Sр > 2 % |
80 |
100 |
Тепловосприятие воздухоподогревателя по теплоносителю (по продуктам сгорания) имеет вид, ккал/кг (ккал/м3):
Qб |
(I |
эк |
I |
ух |
Дб |
I0 ), |
(7.9) |
вп |
|
|
вп |
прс |
|
||
где Iэк – энтальпия |
газов |
за |
водяным экономайзером |
(искомая величина), |
|||
ккал/кг (ккал/м3); Iух – энтальпия уходящих газов (определяют по табл. 2.3 для |
|||||||
заданной температуры уходящих газов |
ух); численное значение Iух в уравнени- |
||||||
ях (7.1) и (8.8) должно быть одинаково), ккал/кг (ккал/м3); |
Iпрс0 – энтальпия тео- |
ретического объема воздуха (определяют по табл. 2.3 и температуре присасы-
ваемого воздуха - t |
|
tгв tв |
), который через неплотности поверхности нагре- |
|
прс |
2 |
|||
|
|
|||
|
|
|
ва воздухоподогревателя перетекает с воздушной стороны на газовую за счет разности статических давлений, ккал/кг (ккал/м3).
Уравнение (7.9) решают относительно Iэк , ккал/кг (ккал/м3):
|
|
|
|
|
|
Qвпб |
|
0 |
|
||
|
|
Iэк |
Iух |
|
|
|
|
Дбвп |
Iпрс. |
(7.10) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
По табл. 2.3 для коэффициента избытка воздуха за водяным экономайзе- |
|||||||||||
ром |
эк и известной Iэк |
определяют температуру газов за водяным экономай- |
|||||||||
зером |
эк . Величины Iэк |
и |
эк |
используют в дальнейшем расчете. |
|
||||||
7.2.3. Тепловосприятие водяного экономайзера определяют по уравнению |
|||||||||||
теплового баланса теплоносителя (дымовых газов): |
|
||||||||||
|
Qб |
(I |
пе |
I |
эк |
Дб |
I0 |
), |
(7.11) |
||
|
эк |
|
|
|
эк |
хв |
|
|
где эк определяют по табл. 1.1.
1.3. Определяют невязку теплового баланса парового котла по формуле
ДQб Qр з |
|
/100 (Q |
|
Qб |
Q |
|
Qб )(1 |
|
q4 |
). |
(7.12) |
пк |
л |
пе |
|
|
|||||||
р |
|
ф |
|
эк |
100 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Тепловосприятия поверхностей нагрева берут из уравнений теплового ба- |
|||||||||||
ланса: Qл по формуле (5.22), Qфб по формуле (6.10), Qпе по формуле (7.1), Qэкб |
|||||||||||
по формуле (7.11). КПД парового котла |
пк и потери тепла от механической не- |
||||||||||
полноты сгорания q4 |
определены в п. 3. |
|
|
|
|
|
|
Определение тепловосприятий поверхностей нагрева, граничных энтальпий и температур газов считают правильным, если невязка, ккал/кг (ккал/м3):
б |
|
Qрр |
|
|
ДQ 0,5 |
|
|
, |
(7.13) |
|
||||
|
100 |
|
т.е. не превышает 0,5 % от располагаемого тепла рабочего топлива.
В противном случае в расчетах допущена ошибка. Для того чтобы найти и устранить ошибку, прежде всего проверяют правильность расчета КПД котла,
энтальпий Iух, I0гв, I0хв и полезного тепловыделения в топке Qт по формуле (5.9),
а также отсутствие арифметических ошибок при определении тепловосприятий поверхностей по балансу и энтальпий газов за каждой поверхностью Iгi (она
должна совпадать с энтальпией газов перед следующей поверхностью Iг(i 1) ).
8. ПОВЕРОЧНО-КОНСТРУКТОРСКИЙ РАСЧЕТ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ
8.1.Целью поверочно-конструкторского расчета пароперегревателя является определение его расчетной поверхности нагрева при известных тепловосприятиях, конструктивных размерах и характеристиках. Тепловосприятие пароперегревателя определено ранее, конструктивные размеры и характеристики поверхности заданы чертежом. Из уравнения теплопередачи определяют требуемую (расчетную) величину поверхности нагрева пароперегревателя, сравнивают ее с заданной по чертежу и принимают решение о внесении конструктивных изменений в поверхность нагрева.
8.2.По чертежам парового котла составляют эскиз пароперегревателя в двух проекциях на миллиметровой бумаге в масштабе 1:25 или 1:50 (по согласованию с руководителем) и схему движения пара. На эскизе указывают все конструктивные размеры поверхности. Примеры эскизов приведены на рис. 8.1,
8.2, 8.3, 8.4, 8.5.
8.2.1.По чертежам и эскизу составляют табл. 8.1 конструктивных размеров
ихарактеристик пароперегревателя, определяют фактические (по чертежу) поверхности нагрева, площади живых сечений для прохода газов и пара как для отдельных ступеней поверхности, так и в целом для всего пароперегревателя.
Целесообразность разделения пароперегревателя на ступени обычно определяют характером взаимного движения сред (газов и пара) и размещением между ступенями пароохладителей. Нумерация ступеней в настоящем пособии ведется по ходу газа. Пароперегреватели, изображенные на рис. 8.2 и 8.3, разделять на ступени не следует. Поверхность нагрева для каждой ступени пароперегревателя определяют по наружному диаметру труб, полной длине змееви-
ка (с учетом гибов) i и числу труб в ряду (поперек газохода) z1. Поверхность подвесных труб (например, на рис. 8.2) определяют аналогично и включают в поверхность ступени. В нее включают также поверхность труб, примыкающих к обмуровке, называемую дополнительной, которую определяют как произведение площади стены (потолка) Fст, занятой этими трубами, на угловой коэффициент x, определяемый по номограмме 1а на основании соотношений S1/d и е/d, причем ed rd 0,5 (подробности в п. 5). Если к стене (потолку) примыкают два ряда труб, то поверхность второго, удаленного от стены ряда, определяют, как и поверхность змеевика, т.е. длину змеевика ступени находят с учетом длины этих труб (рис. 8.1, 8.2, 8.4, 8.5).
Таким образом, с учетом особенностей конструкции пароперегревателей поверхность нагрева каждой ступени определяют по формуле, м2:
H |
i |
zi d |
|
i |
F |
x . |
(8.1) |
|
1 i |
|
стi |
|
|
||
8.2.2. Глубину газового объема до пучка каждой ступени iоб |
и глубину |
пучка ступени iп определяют по рекомендациям п. 10.2.6 и рис. 10.1.
Рис. 8.1. Эскиз и схема включения пароперегревателя котлов типа Е-35-4-450ГМ, Е-35-4-450КТ (БГ-35, БМ-35, ТП-35у)
Рис. 8.2. Эскиз и схема включения пароперегревателя котлов типа Е-50-4-450КТ, Е-50-4-450БТ (Е-50-40К, Е-50-40Б)
Рис. 8.3. Эскиз и схема включения пароперегревателя котлов типа Е-50-4-450ГМ (ГМ-50-1)
Рис. 8.4. Эскиз и схема включения пароперегревателя котлов типа Е-75-4-450КТ, Е-75-4-450БТ (Е-75-40К, Е-75-40Б, БКЗ-75-39ФБ)
Рис. 8.5. Эскиз и схема включения пароперегревателя котла типа Е-75-4-450ГМ (БКЗ-75-39ГМА)
Поперечный шаг в пределах каждой ступени пароперегревателей на рис. 8.2, 8.4, 8.3, 8.5 не изменяется и потому совпадает со средним его значением. На рис. 8.1 первые четыре ряда первой ступени пароперегревателя имеют удвоенный поперечный шаг (фестонированы), поэтому средний поперечный шаг для первой ступени определяют по формуле, м:
s1' = 0,25·s'1ф + 0,75·s1н.ф, (8.2)
где s'1ф и s1н.ф – соответственно поперечный шаг в фестонированной и нефестонированной частях первой ступени, м; 0,25 и 0,75 – коэффициенты, учитывающие долю поверхности нагрева первой ступени в соответствующих ее частях.
Средний продольный шаг для каждой ступени определяют расчетом по формуле, м:
s i |
iп |
|
. |
(8.3) |
|
|
|||
2 |
zi |
1 |
|
|
|
|
|||
Средние шаги (поперечный или продольный) для пароперегревателя в це- |
||||
лом определяют по формуле, м: |
|
|
|
|
sср |
si ' H1 |
si " H2 |
. |
(8.4) |
|
|
|||
i |
H1 |
H2 |
|
|
|
|
|||
По средним значениям шагов для пароперегревателя в целом s1ср |
и sср2 и |
среднему диаметру dср по формуле (10.14) рассчитывают эффективную толщину излучающего слоя S, м.
8.2.3. Нередко в первой и второй ступенях пароперегревателя диаметры труб не одинаковы. Тогда определяют средний диаметр (наружный и внутренний) труб для пароперегревателя в целом по формуле, м:
|
ср |
H1 |
H 2 |
(8.5) |
||||
d |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
H1 |
|
H 2 |
|
|
||
|
|
|
d1 |
|
d 2 |
|
По средним значениям шагов и диаметров находят их средние относительные значения для перегревателя в целом.
8.2.4. Площадь живого сечения для прохода газов при поперечном смывании газами пароперегревателя определяют на входе и выходе для каждой ступени (рис. 8.1, 8.4, 8.5) или перегревателя в целом (рис. 8.2, 8.3), а затем их усредняют. Если сечения входа Fвх и выхода Fвых отличаются не более чем на 25 %, то среднюю площадь сечения находят как среднеарифметическое, если же отличаются более чем на 25 %, то усредняют по формуле (6.4).
Площадь живого сечения на входе и выходе определяют по формуле, м2:
F |
a |
b |
zi d |
|
iпр |
, |
(8.6) |
i |
i |
|
1 i |
|
|
|
где ai – высота газохода на входе в ступень и на выходе из нее, принимаемая в плоскости, проходящей через оси первого и последнего ряда труб, м; iпр – длина проекции первого или последнего ряда труб на соответствующую (входную или выходную) плоскость сечения, м.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 8.1 |
||||||
Конструктивные размеры и характеристики пароперегревателя |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Раз- |
Номер ступени |
Весь паропе- |
|||||||||||
Наименование величин |
Обозн. |
по ходу газов |
||||||||||||||||
мерн. |
регреватель |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Наружный диаметр труб |
|
d |
м |
|
d1 |
|
d2 |
|
dср |
|||||||||
Внутренний диаметр труб |
dвн |
м |
d1вн |
d2вн |
dвнср |
|
||||||||||||
Число труб в ряду |
|
z1 |
шт. |
|
z1 |
|
z1 |
|
- |
|
|
|
||||||
Число рядов по ходу газов |
|
z2 |
шт. |
|
z2 |
|
z2 |
z2 + z2 |
||||||||||
Средний шаг труб: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
поперечный |
|
s1 |
м |
|
s1 |
|
s1 |
|
s1ср |
|
||||||||
продольный |
|
s2 |
м |
s 2 ' |
s2 " |
|
s ср2 |
|
||||||||||
относительный поперечный |
|
s1 |
- |
|
s1 ' |
|
s1" |
|
|
sср |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|||
|
|
d |
|
|
d |
|
d |
|
|
d |
|
|||||||
относительный продольный |
|
s 2 |
|
- |
|
s2 ' |
|
|
s2 " |
|
|
|
sср2 |
|
||||
|
d |
|
d |
|
d |
|
|
d |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Расположение труб |
- |
|
|
- |
Шахматное или коридорное- |
|
||||||||||||
Характер взаимного движения |
- |
|
|
- |
|
|
Противоток, прямоток, |
|||||||||||
сред |
|
|
|
|
смешанный.ток и т.п.- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Длина трубы змеевика |
|
|
м |
|
1 |
|
2 |
|
- |
|
|
|
||||||
Поверхность, примыкающая к |
Fст x |
м2 |
Fст1 x |
Fст2 x |
(Fст1 |
|
Fст2 ) x |
|||||||||||
стене |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поверхность нагрева |
|
Н |
м2 |
Н1 |
|
Н2 |
Н1 + Н2 |
|||||||||||
Высота газохода на входе |
|
a |
м |
|
a1 |
|
a2 |
|
- |
|
|
|
||||||
Высота газохода на выходе |
|
a |
м |
|
a1 |
|
a2 |
|
- |
|
|
|
||||||
Проекции труб на входе |
'iпр |
м |
'1пр |
'2пр |
|
- |
|
|
|
|||||||||
Проекции труб на выходе |
"iпр |
м |
"1пр |
"2пр |
|
- |
|
|
|
|||||||||
Ширина газохода |
|
b |
м |
|
b |
|
b |
|
|
b |
||||||||
Площадь живого сечения для |
|
F1 |
м2 |
|
F1 |
|
F2 |
|
- |
|
|
|
||||||
прохода газов на входе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
То же на выходе |
F |
м2 |
|
F1 |
|
F2 |
|
- |
|
|
|
|||||||
То же среднее |
Fср |
м2 |
F1ср |
F2ср |
|
Fср |
|
|||||||||||
Средняя эффективная толщина |
|
S |
м |
- |
|
- |
|
|
|
S |
||||||||
излучающего слоя |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Глубина газового объема до |
об |
м |
1об |
2об |
( 1 |
|
2 )об |
|||||||||||
пучка |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Глубина пучка |
п |
м |
1п |
2п |
( 1 |
|
2 )п |
|
||||||||||
Количество змеевиков, вклю- |
|
m |
шт. |
m1 |
|
m2 |
|
mср |
||||||||||
ченных параллельно по пару |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Живое сечение для прохода па- |
|
f |
м2 |
|
f1 |
|
f2 |
|
|
fср |
||||||||
ра |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|