- •Характеристика возможного взрыва гвс и построение графиков изменения dРф на различном удалении r от источника чс.
- •Анализ устойчивости объекта и определение возможного состояния моста в случае чс.
- •Выбор и обоснование используемого инвентарного имущества.
- •Принципиальная схема моста и определение потребного количества инвентарного имущества.
Безопасность жизнедеятельности в чрезвычайных
ситуациях.
Тема :«Разработка варианта дублирования моста, расположенного в районе взрывоопасного объекта».
Исходные данные:
На удалении 330 м от моста расположен склад ГСМ массой 1000 т.
Требуется исполнить:
1) дать характеристику взрыва ГВС;
2) определить возможное воздействие взрыва ГВС на мост;
3) выбрать и обосновать используемое инвентарное имущество;
4) разработать принципиальную схему моста и определить потребное количество инвентарного имущества.
Уяснение поставленной задачи.
Возможное техническое состояние элементов моста ( в случае возникновения ЧС на взрывоопасных объектах ) зависит от их физической устойчивости и расчетных параметров ударной волны, воздействующей на эти объекты.
Физической устойчивостью объекта называется физическая прочность инженерно-технического комплекса объекта (зданий, сооружений, оборудования, устройств) от поражающих факторов взрыва.
Основными расчетными параметрами ударной волны, определяющими ее поражающее действие, являются:
избыточное давление во фронте ударной волны DРф (кПа), вызывающее разрушающее действие (разница между максимальным давлением воздуха во фронте ударной волны и атмосферным давлением);
величина скоростного напора (динамическая нагрузка) DРск (кПа), обладающего метательным действием и вызывающим смещение, опрокидывание и отброс элементов строительной площадки.
Между указанными параметрами существует зависимость:
[20]
Для сравнительной оценки устойчивости различных элементов используется единый показатель DРф .
Таким образом, для выполнения задачи необходимо определить DРф в районе каждого элемента моста и сравнить эти параметры с предельными значениями DРф , вызывающими слабые, средние и сильные разрушения искомых объектов.
Характеристика возможного взрыва гвс и построение графиков изменения dРф на различном удалении r от источника чс.
При разрушении емкостей с жидким топливом взрывается не само топливо, а горюче-воздушная смесь (ГВС), т.е. пары топлива, скапливающиеся в свободном объеме между верхней поверхностью жидкости и крышкой резервуара.
При взрыве горюче-воздушной смеси образуются три зоны (рис. ):
Зона I бризантного действия в пределах облака ГВС с примерно одинаковым избыточным давлением в пределах 17 кг/см2, радиус зоны R1 зависит от массы продукта Q и может составить при Q, равном 10; 100; 500; и 1000 т, соответственно 40, 90, 150 и 190;
Зона II действия продуктов взрыва, где избыточное давление постепенно падает и на границе составляет примерно 3 кг/см2, радиус действия продуктов взрыва R2 в среднем в 1,7 раза больше радиуса зоны, т.е. R2=1,7R1.
Зона III действия воздушной ударной волны, это действие аналогично действию ударной волны ядерного взрыва.
В I и II зонах все наземные здания и сооружения разрушаются полностью.
График D Рф = f (R) в III можно построить, используя табличные значения спада DРф для массы горюче-воздушной смеси Qтабл равной 1000 т. Для взрыва ГВС такие значения приведены в [17, с. 178].
Так как Qтабл = 1000 т и оно равно заданному значению массы , для построения графика берем табличные значения см. табл. 1.
Табл. 1.
Расстояние от источника |
Значения D Рф, кПа (кг/см2) |
||||||
ЧС, м |
300 (3) |
200 (2) |
100 (1) |
50 (0,5) |
30 (0,3) |
20 (0,2) |
10 (0,1) |
R ГВС 1000 |
320 |
380 |
520 |
760 |
1040 |
1340 |
1920 |
По полученным значениям строим графики (см. рис. ).
Анализ устойчивости объекта и определение возможного состояния моста в случае чс.
Схема к определения воздействия взрыва ГВС на элементы моста приведена в прил. .
Избыточное давление D Рф принимается по построенному графику (см. рис. ). Степень разрушения элемента определяем по прил. 2 [15]. Применяем данные прил.2 [15] относящиеся к пролетным строениям. Опоры мостов более устойчивы, степень их разрушения определяют применительно к степени разрушения убежищ; береговая опора (устой) – убежища, рассчитанные на 300 кПа; промежуточные опоры – на 100 кПа.
Результаты возможного состояния элементов моста сводим в табл. 3.
Табл. 3.
Наименование элементов ИТК |
Расстояния от источника до элемента R, м |
D Рф в районе элемента, кПа |
Степень разрушений
|
Состояние элемента |
Вид ремонта |
Береговая опора №12 |
330 |
281 |
среднее |
Деформация второстепенных элементов |
средний ремонт |
Пролетное строение Lр= 33,6 м |
332 |
275 |
полное |
разрушено |
замена |
Промежуточная опора № 11 |
335 |
270 |
полное |
разрушено |
замена |
Пролетное строение Lр= 33,6 м |
338 |
264 |
полное |
разрушено |
замена |
Промежуточная опора № 10 |
343 |
256 |
полное |
разрушено |
замена |
Пролетное строение Lр= 33,6 м |
348 |
246 |
сильное |
разрушено |
замена |
Промежуточная опора № 9 |
355 |
234 |
сильное |
разрушено |
замена |
Пролетное строение Lр= 33,6 м |
361 |
226 |
сильное |
разрушено |
замена |
Промежуточная опора № 8 |
368 |
215 |
сильное |
разрушено |
замена |
Пролетное строение Lр= 33,6 м |
376 |
202 |
полное |
разрушено |
замена |
Промежуточная опора № 7 |
385 |
196 |
сильное |
разрушено |
замена |
Пролетное строение Lр= 127 м |
422 |
154 |
среднее |
Значительные деформации |
капитальный ремонт |
Промежуточная опора № 6 |
464 |
125 |
среднее |
Значительные деформации |
капитальный ремонт |
Пролетное строение Lр= 127 м |
511 |
103 |
среднее |
Деформация второстепенных элементов |
средний ремонт |
Промежуточная опора № 5 |
561 |
85 |
слабое |
Деформация второстепенных элементов |
средний ремонт |
Пролетное строение Lр= 33,6 м |
574 |
82 |
слабое |
Деформация второстепенных элементов |
средний ремонт |
Промежуточная опора № 4 |
589 |
79 |
слабое |
Деформация второстепенных элементов |
средний ремонт |
Пролетное строение Lр= 33,6 м |
602 |
76 |
слабое |
Деформация второстепенных элементов |
средний ремонт |
Промежуточная опора № 3 |
617 |
75 |
слабое |
Деформация второстепенных элементов |
средний ремонт |
Пролетное строение Lр= 33,6 м |
631 |
70 |
слабое |
Деформация второстепенных элементов |
средний ремонт |
Промежуточная опора № 2 |
646 |
66 |
Нет разрушений |
— |
— |
Пролетное строение Lр= 33,6 м |
660 |
64 |
слабое |
Деформация второстепенных элементов |
средний ремонт |
Береговая опора №1 |
675 |
63 |
Нет разрушений |
— |
— |
Вывод:
По результатам анализа возможного состояния моста в случае взрыва видно, что часть моста, хотя и меньшая, но будет разрушена, а остальным частям моста потребуется ремонт. Что потребует длительного срока восстановления.
Также нельзя исключать возможность крушения поезда непосредственно на мосту.
Приведенные выше аргументы, доказывают необходимость разработки моста-дублера.