- •Химическая схема
- •Задание
- •Расчётная часть
- •Описательная часть
- •Обосновать использование 2-х ступенчатой системы конверсии метана с точки зрения возможностей реализации оптимального технологического режима
- •Функциональная схема производства аммиака из природного газа методом паровоздушной конверсии
- •Структурная схема хтс производства аммиака
- •Технологическая схема хтс производства аммиака
- •Список литературы
МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФГБОУ ВО «Российский химико-технологический университет имени Д. И. Менделеева»
КАФЕДРА ОБЩЕЙ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ
Расчётно-графическая работа
«Материальные и тепловые расчёты процесса 2-х ступенчатой конверсии метана в производстве
аммиака»
Вариант 321455
Работу принял к.т.н., доц. Иванов И.И.
Работу выполнила студент группы … Фёдоров Ф.Ф.
Москва
2019
ОГЛАВЛЕНИЕ
Задание……………………………………………………………………………..1
Расчётная часть……………………………………………………………………3
Описательная часть……………………………………………………………...12
Список литературы………………………………………………………………21
ЗАДАНИЕ
-
Схема процесса
-
Таблица исходных данных
№ |
Наименование параметра |
Размерность |
|
1 |
Температура, Т1 |
°С |
820 |
2 |
Температура, Т2 |
°С |
1020 |
3 |
Производительность, |
т NH3/сутки |
1000 |
4 |
Концентрация N2 в природном газе, |
% об. |
5.0 |
5 |
Потери АВС с продувным газом |
% об. |
9 |
6 |
Коэффициент избытка H2O |
|
4 |
7 |
Давление на стадии конверсии метана |
атм |
1 |
АВС – азотоводородная смесь
-
Химическая схема
В I-ом реакторе:
СH4 + H2O = 3Н2 + СО – 206,4 кДж/моль
(1)
В II-ом реакторе:
а) СH4 + H2O = 3Н2 + СО – 206,4 кДж/моль
(2)
б) H2 + ½ O2 = H2O + 242,0 кДж/моль
(3)
-
Задание
а) Расчётная часть:
1) Рассчитать исходные потоки всех компонентов системы;
2) Составить тепловой баланс II-ого реактора и рассчитать степень превращения метана () после I-го реактора;
3) Составить покомпонентный материальный баланс процесса, результаты расчётов представить в виде таблицы.
б) Описательная часть:
1) ОПЕРАЦИОННАЯ СХЕМА производства аммиака из природного газа методом паровоздушной конверсии (дать краткое описание каждой стадии);
2) Обосновать использование 2-х ступенчатой системы конверсии метана с точки зрения возможностей реализации оптимального технологического режима;
3) Изобразить схематично все типы каталитических химических реакторов, которые используются на различных стадиях производства аммиака с обоснованием их использования для данного типа реакции (с учётом особенностей технологического режима);
4) ФУНКЦИОНАЛЬНАЯ СХЕМА производства аммиака из природного газа методом паровоздушной конверсии;
5) СТРУКТУРНАЯ СХЕМА ХТС производства аммиака;
6) ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ХТС производства аммиака;
7) ОПЕРАТОРНАЯ СХЕМА подсистемы ХТС производства аммиака (5-6 элементов по индивидуальному заданию).
Расчётная часть
1. Расчёт исходных потоков всех компонентов системы
По условию задания производительность по аммиаку – 1000 т/сутки. Тогда производительность в кг/сутки и кмоль/сутки составит:
Известно, что аммиак получается в результате реакции:
N2 + 3 H2 = 2 NH3
На образование одного объёма аммиака расходуется два объёма азотно-водородной смеси (АВС) согласно уравнению реакции:
При продувке часть АВС теряется (потери составляют по условию задания 9% об.), тогда начальное количество АВС составляет:
Рассчитаем количество азота и водорода, необходимое для получения заданного количества АВС. Теоретически на образование 2 кмоль аммиака расходуется 3 кмоль водорода, который образуется в результате реакции:
СО + H2O = Н2 + СО2
Но данная реакция является обратимой, поэтому не идёт до полного израсходования монооксида углерода. Тогда коэффициент, учитывающий неполное превращения СО в водород, будет равен:
, т.к. по условию мольное соотношение (CO+H2):N2 = 3,05:1
Для водорода:
Для азота:
Для монооксида углерода:
Далее рассчитаем количество исходного природного газа, воздуха и воды.
СH4 + H2O =3H2 + CO
СО + H2O = Н2 + СО2
Суммарно получаем:
СH4 + H2O + СО + H2O = 3H2 + CO + Н2 + СО2
СH4 + 2H2O = 4H2 + СО2
Также необходимо учесть, что подаваемый в составе воздуха кислород расходуется полностью на сгорание образованного водорода по реакции:
O2 + 2H2 = 2H2O
Степень превращения исходного природного газа на выходе из всей системы составит 0,99·Хpавн, где Хpавн – равновесная степень превращения. Равновесная степень превращения при температуре , давлении 1 ат (~ 0,1 МПа) и соотношении пар : газ = 4:1:
Тогда степень превращения метана после двух ступеней конверсии будет равна:
Составим систему уравнений для нахождения неизвестных величин. Азот не вступает в реакции, приходит из воздуха и природного газа.
Водород образуется при газификации метана, а также расходуется на реакцию сгорания:
Приведём систему уравнений к системе с двумя неизвестными и – исходные количества воздуха и природного газа, соответственно:
Из брутто-уравнения следует, что из одного моля CH4 образуется 4 моля H2, c учётом степени превращения:
На сгорание 1 моля кислорода расходуется два моля водорода:
Получаем систему уравнений:
Для расчёта примем, что воздух сухой, состоит только из кислорода и азота, в соотношении 0,21:0,79 об. доли, соответственно.
Выразим из уранения (1), подставим в (2):
Найдём количество метана и азота в природном газе:
Рассчитаем количество исходное количество воды:
Найдём количество кислорода и азота в воздухе:
Вода в процессе расходуется по 1 реакции и образуется по 2 реакции:
Образовавшийся диоксид углерода:
Количество метана, оставшегося после реакции:
2. Расчёт теплового баланса II-го реактора и степени превращения метана () после I-го реактора
Таблица (основана на 1табл.6):
№ |
Вещество |
Уравнение для нахождения значения теплоёмкости Ср |
Значение Ср при Т=500°С (773 К),
|
Значение Ср при Т1=820°С (1093 К),
|
Значение Ср при Т2=1010°С (1283 К),
|
1 |
Азот () |
|
31,17 |
32,54 |
33,35 |
2 |
Водород () |
|
- |
30,89 |
31,49 |
3 |
Кислород () |
|
33,45 |
34,85 |
- |
4 |
Монооксид углерода (CO) |
|
- |
32,85 |
33,64 |
5 |
Водяной пар () |
|
38,33 |
41,73 |
43,76 |
6 |
Метан () |
|
63,52 |
82,20 |
93,18 |
Рассчитаем тепловые потоки, входящие во второй реактор.
Рассчитаем массовые и тепловые потоки, выходящие из II-го реактора:
Система имеет дополнительные источники энергии в виде тепловых эффектов реакций:
Рассчитаем степень превращения :
Подставим полученные выше выражения в уравнение, получим степень превращения метана после I-го реактора:
Тогда тепловой баланс II-го реактора:
Входящие потоки |
Выходящие потоки |
|||
Наименование компонента |
|
Наименование компонента |
|
|
Метан |
568 932,074 |
Метан |
8 023,072 |
|
Водяной пар |
3 449 143,593 |
Водород |
2 239 073,706 |
|
Монооксид углерода |
556 652,707 |
Монооксид углерода |
986 007,446 |
|
Водород |
1 570 319,829 |
Вода |
4 822 080,494 |
|
Азот |
529 280,488 |
Азот |
1 107 179,037 |
|
Кислород |
139 326,051 |
|
|
|
Тепловой эффект конверсии метана |
-1 681 470,847 |
|
|
|
Тепловой эффект сгорания кислорода |
4 031 916,809 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Всего |
9 164 100,704 |
Всего |
9 162 363,755 |
3. Покомпонентный материальный баланс системы
Составим материальный баланс по рассчитанным выше данным:
Входящие потоки |
Выходящие потоки |
|||||||||
№ |
Наименование компонента |
, кг/час |
, /час (н.у.) |
№ |
Наименование компонента |
, кг/час |
, /час (н.у.) |
|||
1 |
Природный газ, в т.ч.: |
24 190,928 |
28 594,988 |
1 |
АВС, в т.ч.: |
|
|
|||
2 |
метан |
19 403,742 |
27 165,239 |
2 |
водород |
8 217,518 |
92 036,198 |
|||
3 |
азот |
1 787,186 |
1 429,749 |
3 |
азот |
38 348,416 |
30 678,733 |
|||
4 |
Водяной пар |
91 912,461 |
114 379,952 |
4 |
монооксид углерода |
1 917,421 |
1 533,937 |
|||
5 |
Воздух, в т.ч.: |
47 668,438 |
37 024,030 |
5 |
Метан |
195,978 |
274,369 |
|||
6 |
кислород |
11 107,209 |
7 775,047 |
6 |
Вода |
62 423,230 |
77 682,241 |
|||
7 |
азот |
36 561,229 |
29 248,983 |
7 |
Диоксид углерода |
49 808,260 |
25 356,933 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Всего |
160 771,827 |
179 998,969 |
Всего |
160 910,823 |
227 562,411 |
Погрешность: