Водоотведение и очистка сточных вод водоотводящие сети
..pdfПостроение графика
#уд = f(tr) показано на рис. 5.9.
0,21-59О1’2 444
#уд “ |
А , 2/г-0,1 ” |
Л,20,71-0,1 |
” J 0,752 ’ |
|
V |
V |
V |
Определение расстояний между дождеприемными ко лодцами (длины лотков), ус танавливаемыми вдоль квар талов.
Квартал №1, участок 11-12.
Время добегания капли до конца
лотка (до первого дождеприемни- |
|
|
ка) *,=*«»+*«»,; |
/сол = 1°мин; |
Рис. 5.9. Зависимость удельного |
|
|
расхода дождевых вод qya от про |
= 0 ,0 2 1 ^ = 0,021-^ - = 4,2 мин, |
должительности дождя tr |
|
|
||
Чал |
U,JJ |
|
где lcai задается произвольно рав ным 70 м (рис. 5.10).
Vcan = 0’35 М/0;
tr = 10 + 4,2 = 14,2 мин.
Рис. 5.10. Определение площади террито рии обслуживаемой открытым лотком. Ус
ловные обозначения: L._.l —селитебная
площадь квартала №1; —площадь обслуживания лотком
По графику (см. рис. 5.9) #уд = 60 л/с га
?г=?уд ■*>
где F - часть площади квартала, обслуживаемая рассчитываемым лот ком, F = 130 м • 70 м = 9100 м 2 = 0,91 га.
Тогда расход дождевых вод по лотку: qr= 60-0,91 = 54,6 л/с.
Это намного больше пропускной способности лотка: 54,6 (л/с) > 26 (л/с).
Задаемся меньшей длиной лотка 1сап = 30 м (рис. 5.11), тогда
30
(am = 0,021-^-^= 1,8 мин.
tr- 10 + 1,8 = 11,8 мин.
На рис. 5.9 qm= 70 л/с-га; F = 130 • 30 = 3900 м 2 = 0,39 га qr = qw -F = 70-0,39 = 27,3 л/с « 26 л/с.
1 3 0 м
11 |
|
|
30 U 30 | 30 | 3 0 J 1 0гL |
12 |
Рис. 5.11. Повторное (уточняющее) |
определение площади территории обслуживаемой открытым лотком
Фактический расход полотку над его пропускной способностью не превышает 10 %, перерасчета больше не производим. Вдоль квартала №1 дождеприемники устанавливаются на расстоянии 30 м друг от друга.
Квартал №2, участок 12-13. Ширина квартала № 2 равна ширине квартала №1, поэтому дождеприемники вдоль квартала № 2 на участ ке 12-13 тоже устанавливаются на расстоянии 30 м друг от друга.
Квартал №3, участок 15-14. Расстояние между дождеприемны ми колодцами вдоль квартала №3 на участке (15-14) рассчитывается аналогично. Но расчетная длина лотка 1сап получается равной 12 м. Нецелесообразно устанавливать дождеприемные колодцы через такое короткое расстояние, поэтому для данного квартала рекомендуется устройство внутриквартальной дождевой сети. Ее трассировка и рас чет в задачу курсового проекта не входят. При последующем расчете участка 15-14 время пробегания дождя по уличному открытому лотку принимается равным нулю (есал = 0).
Определение глубины заложения начальных колодцев дождевой сети. По условию непромерзания Я,,, Я 15 определяются по формулам (5-11)—<5.13):
Я„ = (1,9 - 0,3) + 0,02-20 + (0,350 - 0,200) + 0,2 = 2,35 м.
Я15= (1,9 - 0,3) + 0,02-20 + (0,800 - 0,200) + 0,2 = 2,8 м. По условию непродавливаемости:
Я„ = (0,7 + 0,2) + 0,02-20 + (0,350 - 0,200) + 0,2 = 1,65 м.
Я15= (0,7 + 0,2) + 0,02-20 + (0,800 - 0,200) + 0,2 = 2,1 м.
Глубина заложения колодца № 11 принимается по условию непро мерзания, колодца № 15 —по условию непродавливаемости. Обосно вание нарушения условия непромерзания на участке 15-14 дано в сле дующем подразделе.
Расчет закрытой сети трубопроводов
Участок 11-12.
1р ~ 1 3 0 -3 0 = 100 м, определяется по генплану (см. рис. 5.8; 5.11). Задаемся скоростью сточных вод на участке, не менее самоочи-
щающей v = 0,7 м/с.
Р 3
fp=0,017— |
=^^ =2,4мин; |
v„ |
0,7 |
* г - * а т + *сап + * р ‘> |
|
tr = 10 + 1,8 |
+ 2,4 = 14,2 мин. |
Определяем по графику (см. |
рис. 5.9) q = 60 л/с га. |
Fct, =1,7 га (по генплану);
Яг = Я№ F = 601,7 = 101,4 л/с;
Яса1=Р Яг= 0,65 101,4 = 66 л/с.
По таблицам [7] определяются гидравлические и конструктив ные параметры работы участка: i = 0,0035; vp= 0,88 м/с; d = 350 мм; q = 66,3 л/с. Скорость, определенная по таблицам, отличается от за данной более чем на 10% , необходимо произвести пересчет, задав шись табличной скоростью:
/,= 10 + 1,8 + 1,9 = 13,7 мин;
qv = 62 л/с-га; qr= 62-1,7 = 105 л/с;
Ясо/ =0,65-105 = 69 л/с;
по таблицам [7]: / = 0,0035; vp= 0,88 м/с; d= 350 мм; q = 68,4 л/с. Теперь найденная в таблицах скорость соответствует задан ной. Результат расчета необходимо занести в табл. 5.1. Значение q=68,4 л/с, найденное в таблицах, заносим в графу «Пропускная
способность».
Затем определяем падение линии на участке 11-12, отметки и глу бины заложения трубопроводов. Таблицу рекомендуется заполнять
построчно от начала до конца, что позволит контролировать глубины заложения трубопроводов, которые зависят от их уклонов.
Участок 12-13.
Р |
v |
’ |
0,88 =7,7 мин, |
|
t |
= 0 , 0 1 7 - ^ = 0 ,0 1 7 — |
|||
/ |
- |
определяется по генплану, |
||
vp - |
назначается, как на предыдущем участке; |
|||
/12-13 |
/11-12 - /12-13 |
1 л п , «-у r - t л -I J |
||
/г |
|
=tr |
+/р |
=13,7+7,7=21,4 мин. |
Определяем по графику (см. рис. 5.9) qya= 43 л/ста.
F =^собсг + ^прит = М + 1.7 = 8,5 га; qr= 43-8,5 = 365,5 л/с;
=365,5 0,65 = 238 л/с.
По таблицам [7]: / = 0,002; vp = 1,03 м/с; d= 600 мм; q = 235 л/с. Значение V= 1,03 м/с существенно отличается от заданной, произво дим пересчет, задавшись vp = 1,03 м/с.
=0,017-^^- = 5,6 мин;
р1,03
/'2-13 = 13,7 + 5,6= 19,3 мин. По графику qya= 45 л/с га.
qr = 45-8,5 = 383 л/с;
Ясо/ = 383-0,65 = 249 л/с.
По таблицам [7]: /=0,002; vp = 1,04 м/с; d = 600 мм; q = 251,9 л/с. Результаты расчета заносим в таблицу, определяем отметки и глу
бины заложения труб.
Участок 13-14.
/13'14 |
300 |
4,9мин; |
'р = °.017 7 Ш = 0>°17“ |
,13-u = 19 34-4 9 =2 4 ,2 мин; |
|
|
||
qya = 40 л/ста; |
|
|
|
|
•^расч = ^обст + ^пркт = |
0 + 8,5 = 8,5 |
га; |
|
|
Яг = Яуа^ с., = 40-8,5 = 340 л/с; |
|
|
||
^ М4 =340 л/с < ^ 213 =383 |
л/с. |
|
||
Часто на транзитных участках |
(Fcoбст= |
0) |
расход |
получается |
меньше, чем на предыдущем участке. Если |
подбирать |
параметры |
сети по этому, меньшему, расходу, то скорость и диаметр последую щего участка могут оказаться меньше, чем предыдущего. Это недо пустимо. В таких случаях на расчетном участке принимается расход с участка предыдущего: q'3'<4= q1/ ' 3= 383 л/с; qca/ и все гидравличес кие и конструктивные параметры переносим с предыдущего участка (см. табл. 5.1).
Участок 15-14.
^15-14
= 0,017 р|5.|4 = 0 , 0 1 7 ^ = 6,3 мин; 0,7
Л 14 =t |
+ t |
+ fp = 3 + 0 + 6,3 |
9,3 мин; |
|
г |
con |
сап |
|
<7уд = 85 л/с га; qr= 85-7,82 = 654,7 л/с;
qca, = 654,7-0,65 = 426 л/с.
По таблицам [7]: / = 0,0014; vp = 1,05 м/с; d= 700 мм.
Так как vp = 1,05 (м/с) Ф vp = 0,7 (м/с) ± 10% выполняем перерас
чет:
v=1,05 м/с
р’
260
/р = 0’017- ^ м = ° . ° 17 ^ 5 = 4,2 мин;
К = Н<и + *р = 5 + 0 + 4,2 = 9,2 мин; Яуд = 85 л/ста;
q, = q№-F= 85-7,82 = 664,7 л/с;
?га, = Р<7г = 432,1 л/с.
По таблицам [7]: i = 0,0013; vp = 1,02 м/с; с/ = 800 мм.; q = 437,7 л/с.
Определяем отметки и глубины заложения труб на участке 15-14. Сначала глубина заложения колодца №15 была принята по усло вию непромерзания. Однако расчет показал нецелесообразность тако го решения. Во-первых, в этом случае выпуск в водоем выходил под уровень воды, что создало бы неудобство при эксплуатации сети. Вовторых, для сопряжения двух трубопроводов, подходящих к колодцу №14 на разных отметках, пришлось бы установить дополнительно перепадной колодец на участке 13-14 перед колодцем №14, что нежела тельно, так как это сооружение является потенциальным источником засорения сети. И, в-третьих, в этом районе на расстоянии 20 м от ко лодца № 14 проходит существующий коллектор хозяйственно-фекаль ной канализации (см. рис. 5.8). Монтаж и эксплуатация всех этих со
оружений на ограниченной территории затруднены.
Поэтому при повторном расчете глубина колодца №15 назначе на только по условию непродавливания. Результаты расчета занесены в табл. 5.1.
Участок 14-В.
■^расч = -^обсгв + ^прит = 0 + 16,32 = 16,32 га;
/= 130 м;
130 / = 0,017— = 0,2 мин;
р1,04
tr = 24,2 + 0,2 = 24,4 мин;
Яуа = 41 л/ста;
Но
мер
/, м
учас
тка
Ведомость гидравлического расчета дождевой сети
|
|
|
+ ft. |
Расчетные |
Гидравлические |
Q пропуск |
||
Площадь стока, га |
X |
и конструктивные |
|
|||||
S |
параметры |
|
||||||
|
|
|
S |
|
параметры |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коллектора |
притоков |
общая |
J |
?уд ’ |
|
|
|
|
с |
л/ |
|
d, |
К |
Я cal ± 10% |
|||
|
|
|
ста |
|
||||
|
|
|
+ |
|
Я cal ’ |
|
/, м/м м/с |
л/с |
|
|
|
8 |
? г > |
мм |
|||
|
|
|
II |
л/с |
л/с |
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
|
|
|
|
Расчет основного коллектора |
|
|
|
|
|||
11-12 |
100 |
1,7 |
- |
1,7 |
13,7 |
62 |
105 |
69 |
350 |
0,0035 |
0,88 |
68,4 |
12-13 |
400 |
6,8 |
1,7 |
8,5 |
19,3 |
45 |
383 |
249 |
600 |
0,002 |
1,04 |
251,9 |
13-14 |
300 |
- |
8,5 |
8,5 |
24,2 |
- |
383 |
249 |
600 |
0,002 |
1,04 |
251,9 |
|
|
|
|
|
|
Расчет притока |
|
|
|
|
|
|
15-14 |
260 |
7,82 |
- |
7,82 |
9,2 |
85 |
666,7 |
432,1 |
800 |
0,0013 |
1,02 |
437,7 |
|
|
|
|
|
Расчет основного коллектора |
|
|
|
|
|||
14-16 |
40 |
- |
16,32 |
16,32 |
24,3 |
41 |
670 |
436 |
800 |
0,004 |
1,62 |
459,2 |
16-В |
80 |
- |
16,32 |
16,32 |
24,4 |
41 |
670 |
436 |
800 |
0,0013 |
1,02 |
437,7 |
|
|
|
|
|
|
|
Глубины |
|
|
|
|
Отметки, м |
|
|
заложения |
||
(i t), м |
земли |
шелыги |
лотка |
|
лотка, м |
|||
|
|
|
|
|||||
|
н |
К |
н |
К |
н |
К |
н |
К |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
22 |
|
|
|
|
Расчет основного коллектора |
|
|
||
0,35 |
106,3 |
106 |
104,3 |
103,95 |
103,95 |
103,60 |
2,35 |
2,40 |
0,8 |
106 |
106,1 |
103,95 |
103,15 |
103,35 |
102,55 |
2,65 |
3,55 |
0,6 |
106,1 |
104,1 |
103,15 |
102,55 |
102,55 |
101,95 |
3,55 |
2,15 |
|
|
|
|
Расчет притока |
|
|
|
|
0,34 |
104,1 |
104,1 |
102,8 |
102,46 |
102,0 |
101,66 |
2,1 |
2,44 |
|
|
|
|
Расчет основного коллектора |
|
|
||
0,16 |
104,1 |
103,0 |
102,46 |
102,30 |
101,66 |
101,50 |
2,44 |
1,50 |
0,10 |
103,0 |
100,0 |
100,90 |
100,80 |
100,10 |
100,0 |
2,9 |
0 |
Примеча
ние
23
Отметка лотка трубы
Отметка земли
Обозначение труб и тип изоляции
Основание
—___ Уклон Длина ----------- .------
Номер кольца
Подпрофильный план трассы
|
о |
35 |
|
55 |
55 |
|
|
103,95 |
3 |
103, |
|
102. |
021 . |
|
|
|
|
|
|
|
|||
106,3 |
|
|
106,0 |
|
106,1 |
|
104.1 |
полиэти- |
Железобетонные Г О С Т 6482-79* |
|
|||||
леновые |
|
|
|||||
Г О С Т |
|
|
|
d 600 |
|
</600 |
|
18599-83 |
|
|
|
|
|
||
а 350 |
|
|
|
|
естественное |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ч'^ 4 Ш )3 5 |
|
----------0,002 |
|
^ - ^ 0 , 0 0 2 |
|||
l O O ^ s . |
|
400 |
' |
------_ |
300 ^ |
^ |
|
11 |
|
12 |
|
13 |
|
9 5 |
6 6 |
5 0 |
Г 0 |
0 |
1 0 1 . |
1 0 1 . |
1 0 1 . |
1 0 0 |
001 |
|
|
103. 0 |
001 0 |
|
|
|
о |
800 |
|
|
|
со |
||
|
|
о |
|
|
|
|
•Ъ |
d |
\ O 0 0 1 3
Ж8 0 ^ ч ^
lit |
1 js |
у |
Т |
$ 9 0 ° |
90° % |
\ |
Рис. 5.12. Профиль дождевой сети