Электрификация предприятий нефтяной и газовой промышленности
..pdfлебедки |
с индукционными электромагнитными муфтами (I и |
II) : с приводом насосов по схеме асинхронного вентильно-ма |
|
шинного |
каскада и ротора — по системе генератор—двигатель |
(/), с приводом насосов по схеме асинхронного вентильного каскада и ротора — по системе тиристорный преобразователь— двигатель (II), а также варианты полностью управляемого
электропривода |
переменно-постоянного тока (III—V) : с |
элек- |
|
тромашинными |
преобразователями (III), |
с тиристорными |
пре |
образователями |
(IV) и с тиристорными |
преобразователями и |
синхронным приводом третьего насоса (V). Для районов без
централизованного энергоснабжения |
рассматриваются вари |
|
анты дизель-гидравлического (У/) |
и |
дизель-электрического |
приводов: постоянного тока (VII) |
и |
переменно-постоянного |
тока с приводом третьего насоса по системе тиристорный пре
образователь— двигатель |
(VIII) и от синхронного двигателя |
|||
(IX). |
|
|
|
|
Данные табл. 7, представленные в относительных единицах |
||||
по отношению |
к базовому |
варианту (/), |
свидетельствуют |
о |
преимуществах |
полностью |
управляемого |
электропривода |
по |
сравнению с электроприводом переменного тока (/, II) или ди- |
||||
зель-гидравлическим (VI). |
При сопоставлении вариантов регу |
лируемого привода по системе генератор— двигатель и тири сторный преобразователь — двигатель следует учитывать тен денцию снижения габаритных размеров и стоимости тиристор ного привода и простоту унификации электрооборудования для электрифицированных и неэлектрифицированных районов. Окон чательный выбор сделан в пользу тиристорного электропривода переменно-постоянного тока (варианты V и IX).
Вывод о целесообразности регулируемого привода свиде тельствует о том, что обычно выбор рационального варианта привода сводится к сопоставлению регулируемого и нерегули руемого приводов. При современном уровне развития электро техники это означает выбор в пользу синхронного электропри вода с электромагнитной муфтой (нерегулируемой) или элек тропривода постоянного тока по системе тиристорный преобразователь — двигатель.
Основные преимущества регулируемого электропривода ос новных механизмов буровой установки заключаются в следую щем: упрощение кинематической схемы установки и сокраще ние числа трансмиссий; возможность использования приводных двигателей буровой лебедки для торможения; возможность ре гулирования производительности механизмов по оптимальным законам; улучшение пусковых характеристик; повышение к. п. д. в режимах пуска и регулирования скорости; удобство управле ния; возможность удаления первичных двигателей от рабочего места бурильщика; возможность реализации наиболее выгод ных режимов работы первичных двигателей. Для электропри водов с ограниченным диапазоном регулирования сохраняются только некоторые из них.
31
- 6кВ |
1 |
Ж |
|
|
|
ш |
Н 2 > |
|
щ'м |
|
|
- Я |
|
|
|
— 0 |
|
|
|
— @ |
- О О в ^ ^ - __~ |
|||
- G D M K ^ |
L- © |
||
— 0 0 — n |
|||
< з> |
вспомогатель |
||
n— |----^ |
|
||
II 1 |
|
— 'ныв приводы |
|
Резерв |
|
|
|
ж
H tH D - \ш гг лт\t=HD-
_ — Ротор
*w t4 D -O -0
200кВт Вспомогатель ные приводы
УПГ
- SO00в
ДОС! р - @ - ) - С 5 > в ^ - ©
ДЭС1 Цщ—(§)— о с ч ^ р ^ - ^
|
Н 0 |
|
ДЭСЗ |Z b © — G C K ^ K ^ ’ |
|
|
|
—0 |
|
-GCH^p^0^- |
|
|
- O P ) ---- |
L- © |
|
Вспомогатель- |
Вспомогатель |
|
|
ные приводы |
ные привады |
- о о - 1 |
|
|
Рис. 8. |
Варианты сравниваемых приводов: |
|
I — двухдвигательный синхронный привод лебедки с электромагнитными муфтами, при вод насосов по схеме асинхронного вентильно-машинного каскада и привод ротора по системе генератор — двигатель; / / — двухдвигательный синхронный привод лебедки с электромагнитными муфтами, привод насосов по схеме асинхронного вентильного кас
када и привод ротора по системе |
тиристорный преобразователь — двигатель; / / / — элек |
|||||||||||||
тропривод |
переменно-постоянного |
тока с |
электромашинными преобразователями; |
I V — то |
||||||||||
же, что III, но с тиристорными |
преобразователями; V — то же, |
что IV, |
но с синхронным |
|||||||||||
приводом |
третьего |
насоса; |
VI |
— |
дизель-гидравлический привод; VII — днзель-электри- |
|||||||||
ческий привод постоянного |
тока; |
VIII — дизель-электрический |
привод |
переменно-посто |
||||||||||
янного тока с приводом третьего насоса по системе тиристорный |
преобразователь — |
|||||||||||||
двигатель; |
IX — то |
же, что |
VIII, |
но с синхронным приводом третьего |
насоса; |
Л — ле |
||||||||
бедка; HI—НЗ — насосы; |
Р — ротор; |
СД, |
СД1—СДЗ — синхронные |
двигатели; |
АД1— |
|||||||||
ЛДЗ — асинхронные |
двигатели; |
|
ВК — выпрямитель; |
В — выключатель; |
ГТ — гидротор |
|||||||||
моз; Г1—Гб — генераторы |
постоянного тока; ДР — двигатель ротора; |
|
ТП, |
ТП1—ТП4 — |
||||||||||
тиристорные преобразователи; |
ДЛ1, |
ДЛ2 — двигатели |
привода |
лебедки; |
ДН1—ДНЗ — |
|||||||||
двигатели |
привода |
насосов; |
ДГА1—ДГА4 — днзель-гидравлические |
|
агрегаты; |
ДВ1, |
||||||||
ДВ2 — вспомогательные |
дизели; |
Т — трансмиссия; |
РЩ — распределительный |
щит, |
||||||||||
|
|
ДЭС1—ДЭС4 — дизель-электростанции |
|
|
|
|
|
К недостаткам систем регулируемого электропривода можно отнести: увеличение массы и стоимости электрооборудования; усложнение электрических схем и необходимость повышения квалификации обслуживающего персонала. Опыт эксплуата ции регулируемых электроприводов механизмов буровых уста новок свидетельствует о достаточной надежности регулируемых электроприводов.
2 Заказ № 2268 |
33 |
Регулируемый электропривод наилучшим образом отвечает технологическим требованиям, однако он обусловливает зна чительное увеличение объема и стоимости электрооборудова ния. Технико-экономическими исследованиями установлено, что применение регулируемого электропривода целесообразно в пер вую очередь на установках глубокого бурения, на морских бу ровых и на установках повышенной транспортабельности.
Регулируемый электропривод может быть выполнен с элек тродвигателями постоянного или переменного тока с использо ванием разнообразных способов регулирования скорости, при чем регулирование скорости не должно сопровождаться значи тельными потерями энергии. Поэтому практически можно рас сматривать привод с электродвигателями постоянного тока при питании их от электромашинных или статических регулируе мых источников постоянного тока и привод с электродвигате лями переменного тока при питании их от электромашинных или статических источников тока регулируемой частоты. Од нако для осуществления последнего требуются весьма громозд кие электромашинные преобразовательные агрегаты или ста тические преобразователи частоты, более сложные и дорогие, чем управляемые выпрямители в электроприводе постоянного тока. Решающим критерием выбора системы главных электро приводов является максимальная технико-экономическая эф фективность всей буровой установки в целом.
5. Э Л Е К Т Р О П Р И В О Д Д Л Я Б У Р Е Н И Я
Электропривод ротора
Взависимости от способа вращательного бурения меняются требования, предъявляемые к приводу ротора. Если при буре нии погружными двигателями ротор используется в основном для вспомогательных операций, то при роторном бурении че рез ротор передается вращение долоту.
Режим бурения и его основные параметры — осевая на грузка на долото, частота вращения долота и расход промы вочной жидкости, определяемые глубиной и конструкцией сква жины, а также характером и крепостью разбуриваемых пород, существенно влияют на энергетику бурения. Энергия, затрачи ваемая непосредственно на бурение, слагается из механической энергии, передаваемой долоту, и гидравлической энергии буро вого раствора, расходуемой на разрушение породы на забое и на вынос выбуренной породы с забоя на поверхность.
Рассмотрим распределение затрат энергии при бурении скважин. Энергия, расходуемая на проводку скважин средних глубин, включает следующие составляющие [10]:
потери в наземном оборудовании, т. е. в талевой системе, буровых насосах, буровой лебедке и т. д.; эти потери ориен тировочно составляют 15 % от общего количества энергии, рас ходуемой на проводку скважины;
34
затраты энергии на спуско-подъемные операции и на другие вспомогательные работы (исключая механические потери), ко торые составляют 5—15 % от общего расхода энергии;
гидравлические потери в трубопроводах, вертлюге, рабочей трубе, бурильных трубах, долоте и кольцевом затрубном про странстве, составляющие около 25 % от расходуемой энергии; потери на вращение колонны бурильных труб, которые со
ставляют примерно 15—20 %; затраты энергии на вспомогательные нужды (водоснабже
ние, приготовление и перекачку бурового раствора, получение сжатого воздуха, строительство, монтаж и ремонт буровых, на освещение и обогрев, технические и ремонтные базы, выш комонтажные и тампонажные цеха, потери в электросетях и трансформаторах и т. д.).
Таким образом, расход энергии, не связанный с процессом разрушения породы на забое при роторном способе бурения, составляет 60—80 %.
Режим работы приводного двигателя ротора в процессе ро торного бурения продолжительный, а мощность, которую он должен развивать в процессе бурения, можно выразить фор
мулой |
|
|
|
|
|
Рр = Рп + Рх + Рдол » |
|
|
(2-5) |
||
где Рп — мощность, |
соответствующая потерям |
в механизмах |
|||
привода, установленных |
на поверхности; |
Рх — мощность, |
не |
||
обходимая для холостого |
вращения колонны бурильных |
труб |
|||
в скважине; Рдол — мощность на долоте. |
|
|
|
||
Значения мощностей Рп, Рх и Рдол определяются из эмпи |
|||||
рических формул. |
Мощность Рп зависит |
от |
типа, состояния |
оборудования и частоты вращения. На практике для опреде ления Рп применяются формула Б. М. Плюща
Pn = Kinus |
|
|
(2.6) |
и формула В. С. Федорова |
|
|
|
Рп = а1п + а2п2, |
|
|
(2.7) |
где аи а2, К\ — коэффициенты, |
зависящие |
от типа |
применяе |
мого оборудования; п — угловая |
скорость |
ротора. |
вращения, |
Мощность Рх зависит в основном от |
частоты |
длины и диаметра бурильных труб, качества промывочной жидкости, диаметра и кривизны скважины. Можно считать, что
Px = Kd%ynai, |
(2.8) |
где К — коэффициент, учитывающий кривизну скважин; dn— наружный диаметр бурильных труб; L — длина колонны бу рильных труб; п — угловая скорость труб; а и си — показатели степени, определяемые опытным путем; у — плотность промы вочной жидкости.
2* |
35 |
В результате отраж ения волн |
кручения, |
вы званны х закли |
|||||
ниванием долота, |
напряж ения |
кручения, |
пропорциональны е |
||||
частоте вращ ения |
тр уб , возрастаю т, что |
в |
конечном счете |
мо |
|||
ж е т вы звать полом ку их. П о ско л ьку |
при |
м ягкой механической |
|||||
характеристике |
приводного двигателя |
ротора частота его |
вра |
||||
щ ения падает, |
то и напряж ения |
кручения в тр уб а х через |
одно |
Рис. |
9. |
Графики |
изменения мощ |
Рис. 10. Графики изменения средних |
|||||||
ности, |
затрачиваемой |
на |
холостое |
значений |
мощности, |
необходимой |
|||||
вращение |
механизмов привода ро |
для |
холостого вращения |
бурильных |
|||||||
тора, установленных на |
поверхности: |
труб, при различных длине колонны |
|||||||||
I — для |
оборудования |
средней |
изношенно |
и |
частоте |
вращения |
(в |
об/мин): |
|||
сти; |
2 — для |
оборудования |
повышенной |
/ — 67—71; 2 — 117—129; |
3 — 168—184; 4 — |
||||||
|
|
|
изношенности |
|
|
|
|
228—244; 5 — 300 |
|
Рис. 11. Графики изменения средних |
|
|
|
|
|
|||||||
значений мощности, необходимой для |
|
|
|
|
|
|||||||
холостого вращения труб, при раз |
|
|
|
|
|
|||||||
личных |
частоте вращения |
и |
длине |
|
|
|
|
|
||||
|
|
колонны (в м): |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 — 2000; 2 — 3000; 3 — 5000 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
н то |
ж е врем я при |
м ягкой |
м еханической характеристике |
при |
||||||||
вода |
б уд ут меньш е, чем при |
ж е стко й .Т а ки м |
образом , и с то ч к и |
|||||||||
зрения |
ограничения |
напряж ений в |
тр уб а х и |
защ иты и х о т по |
||||||||
лом ок |
следует отдавать предпочтение |
приводу с м ягкой |
м еха |
|||||||||
нической характеристи кой . |
|
|
|
|
|
|
||||||
П р и |
заклинивании |
долота, ко гд а |
низ колонны |
бурильны х |
||||||||
тр уб |
оказы вается |
неподвиж ны м , |
а |
ротор |
продолж ает |
вра |
||||||
щ аться, за кручивая |
труб ы , момент двигателя |
м ож ет д о стигнуть |
||||||||||
своей м аксим альной величины . Ч тобы |
ограничить возникаю щ ие |
|||||||||||
при |
этом |
н апряж ения |
кручения в |
тр уб а х, следует |
ограничить |
|||||||
м ом ент, передаваем ый |
о т |
двигателя |
ротору. Э то |
м ож ет |
бы ть |
|||||||
д о сти гнуто |
применением |
двигателей |
со сравнительно неволь- |
37
ш од |
кратностью м аксим ального мом ента (Л.< 1 ,8 — 2 ) либо п ри |
|
менением в приводе |
ротора средств ограничения м ом ента. |
|
С |
заклиниванием |
долота связан та к ж е процесс передачи |
колонне бурильны х |
тр уб кинетической эн ер гии вращ аю щ ихся |
частей поверхностного оборудования привода ротора . С то чки
зрения |
ум еньш ения |
кинетической |
|
эн ер гии, |
передаваем ой |
тр у |
|||||||
бам , целесообразно |
им еть привод |
|
ротора |
с |
м иним альны м мо |
||||||||
м ентом |
инерции |
вращ аю щ ихся |
частей. С ледовательно, при |
ро |
|||||||||
торном |
бурении |
привод ротора долж ен |
им еть |
м ягкую меха |
|||||||||
ническую ха р а кте р и сти ку, по |
возм ож ности |
м иним альны й |
мо |
||||||||||
м ент инерции |
и |
ограниченны й |
м аксим альны й мом ент. |
|
|||||||||
Увеличение |
частоты вращ ения |
ротора, т . е. долота, влечет |
|||||||||||
за собой увеличение м еханической |
скорости |
бурения. Д л я |
ос |
||||||||||
новного |
ти н а |
д олот, прим еняем ы х |
в |
буревш и,— |
ш арош ечны х, |
||||||||
вследствие увеличения износа |
долота п ри |
вы соких |
частотах |
||||||||||
вращ ения врем я работы долота на забое и проходка |
на долото |
||||||||||||
тем больш е, чем |
меньш е частота |
|
вращ ения |
ротора . |
Н а р я д у |
||||||||
с сокращ ением срока сл уж б ы |
д олота |
п р и |
больш их |
частотах |
|||||||||
вращ ения ротора |
повы ш ается |
износ |
б урового |
оборудования |
|||||||||
вследствие увеличения виб рации . П о это м у |
оптим альны е |
зна |
|||||||||||
чения частоты |
вращ ения ротора |
(т а к |
ж е , |
к а к и |
н а гр узки н а |
||||||||
долото) |
целесообразно рассчиты вать и схо д я из |
м иним альной |
стоим ости 1 м про ход ки .
К аж пока зали расчеты , бесступенчатое регулирование ча
стоты вращ ения ротора п р и бурении |
гл уб о ки х сква ж и н |
м о |
|||||||||||
ж е т |
обеспечить, увеличение м еханической скорости бурения д о |
||||||||||||
30) % и |
рейсовой — |
д о 2 0 % . Д иапазон |
р егулирования |
частоты |
|||||||||
вращ ения, определенны й технико -эконом ическим расчетом , |
со |
||||||||||||
ставляет б ; 11— |
7 :1 . Р егулировать |
ча сто ту |
вращ ения |
целесо |
|||||||||
образно п ри постоянном моменте. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
П о ско л ьку |
жри |
пом ощ и |
ротора |
вы полняю тся аварийны е и |
|||||||||
некоторы е вспом огательны е |
раб оты , |
приво д |
р отора |
до л ж е н |
|||||||||
им еть оперативны й реверс. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
В |
больш ей |
части отечественны х |
бур о вы х |
уста н о в о к |
прим е |
||||||||
шен |
гр ун то в о й |
привод лебедки |
и ротора . Т а к |
к а к |
приводная |
||||||||
м ощ ность лебедки |
значительно |
больш е приводной |
м ощ ности |
||||||||||
ротора, |
приводны е |
двига тели |
п р и |
роторном |
бурении |
оказы |
|||||||
ва ю тся |
недогруж енны м и . В |
некоторы х |
серийны х н |
вновь |
раз |
рабаты ваем ы х буровы х уста н о в ка х предусм отрен индивидуаль н ы й приво д ротора .
Генератор |
ротора |
Г Р |
(П |
1 4 2 -Щ , |
4 Ш |
к В т , 460 |
В ) вхо д и т |
|||||||
((см., р ис. S) в |
состав трехм аппппного |
преобразовательного |
а г |
|||||||||||
р е га та , |
вращ аем ого |
синхронны м двигателем |
С Д А |
(С Д З |
13- |
|||||||||
34HS, |
|
к В т , |
6 |
к В , |
1000 о б//м пп). Генератор |
Г Р |
|
п и та е т д ви |
||||||
га те л ь |
ностовш ното то ка |
привода |
ротора |
Д Р |
Щ |
127— Зк, |
260 |
|||||||
к В т , 330 |
В ) . О бм отка |
возбуж дения |
генератора |
Г Р питается |
||||||||||
о т реверсивного |
одноф азного |
ти р и сто р н о го |
преобразователя, |
|||||||||||
управляем ого |
м агнитны м |
усилителем , |
а |
обм отка |
возбуж д ения |
|||||||||
двига теля |
Д Р — |
о т нереверсивного |
одноф азного |
ти р и сто р н о го |
преобразователя, который управляется своим магнитным уси лителем. В качестве датчика скорости ротора используется тахогенератор постоянного тока.
Двигатель ДР вращает ротор через двухскоростную меха ническую передачу, что дает возможность обеспечить требуе мые скорости и моменты как в рабочем, так и в аварийном режиме. В схеме управления предусмотрены защита и блоки ровка от превышения тока в якорной цепи машин ГР и ДР, от исчезновения поля двигателя ДР, от отключения асинхрон ных двигателей вентиляторов, охлаждающих ДР и ГР. При указанных нарушениях работы привода автоматически отклю чается питание обмоток возбуждения генератора и двигателя. Путем применения различных обратных связей в системе авто матического управления формируются требуемые статические и динамические характеристики привода. В последних раз работках для питания двигателя ДР используется реверсивный силовой тиристорный преобразователь.
В случае |
привода |
ротора с двигателем постоянного тока |
все рабочие режимы |
обычно обеспечиваются при неизменном |
|
передаточном |
числе |
от двигателя к ротору. Передаточное |
число выбирают исходя из условия минимума приведенного момента инерции и приемлемых массы и габаритов привода. Обычно номинальная частота вращения приводного двигателя ротора равна 1000 об/мин, а передаточное число редуктора, встроенного в ротор, равно 3—4. Тогда для обеспечения верх него предела частоты вращения ротора, указанного в табл. 2, необходимо иметь передачу от двигателя к ротору с переда точным числом 1—1,5. Этому значению передаточного числа соответствует и минимум приведенного момента инерции при вода.
Иногда перегрузочная способность двигателя недостаточна для обеспечения аварийных режимов. В этом случае коробка передач содержит еще одну передачу (низшую), передаточное число которой выбирают таким образом, чтобы момент со противления на валу двигателя при аварийном режиме не пре вышал допустимый момент двигателя.
Многие задачи привода ротора весьма просто решаются путем применения электромагнитных муфт, устанавливаемых между приводными двигателями и ротором. Пуск и регули рование частоты вращения ротора связаны с потерями, кото рые выделяются в электромагнитных муфтах, вызывая их на грев. В случае необходимости большого и плавного диапазона изменения частоты вращения ротора электромагнитные муфты с водяным (жидкостным) охлаждением вполне могут обеспе чить надежную работу. Однако, как указывалось ранее, для привода ротора в большинстве случаев необходим ограничен ный диапазон регулирования частоты вращения. При этом на ходят применение более простые электромагнитные муфты с воздушным охлаждением в сочетании с многоскоростной
39
коро бко й перем ены передач, вращ аем ой м ногоскоростны м н асинхронны м и двигателям и . В озм ож ность плавного регулирова н и я частоты вращ ения в диапазоне, определяемом допустим ы м и потерям и в муф те, позволяет в данном случае на ка ж д о й меха нической и электрической ступени им еть дополнительное п лав ное регулирование частоты вращ ения. Э то обеспечивает в целом
довольно |
ш ирокий диапазон регулирования |
частоты |
вращ ения |
||||||
ротора . Т а к , в приводе, разработанном |
А з Н И Э Т И , прим енены |
||||||||
д ва четы рехскоростм ех |
асинхронны х двигателя |
ти п а |
А О |
114— |
|||||
Ш //№ 1 /т //Ж |
к В т, 485J748/985/1480 |
об/м ин, |
которы е |
||||||
м уф там и |
ти п а И Э М -1 Ш |
присоединяю тся к |
коробке |
передач. |
|||||
Д иапазон |
регулирования |
частоты вращ ения |
ротора составляет |
||||||
Ш —ШО) об//миш. |
|
|
|
|
|
|
|
||
П ом им о |
р егулирования частоты вращ ения |
ротора |
эл е ктр о |
||||||
м агнитны е |
м уф ты обеспечиваю т ограничение |
передаваем ого |
|||||||
м ом ента, |
а |
следовательно, и за щ и ту |
б урильны х тр уб |
о т п о |
л о м ки , а та к ж е п р и д а ю т больш ую ги б ко сть п ри во д у ротора п р и
производстве |
авар ийн ы х |
р а б о т, |
связанны х |
с |
освобож дением |
||||||||
прихваченного |
бур о вого |
ин струм ента . О н и |
обеспечиваю т п лав |
||||||||||
ное за кручивание и раскр учиван ие |
б ур и л ьн ы х |
тр у б |
ш возм ож |
||||||||||
ность |
кратковрем енного |
получения |
вы со ки х |
значений |
момен |
||||||||
то в |
п а |
н и зки х |
ско р о стя х |
п р и л и кви д а ц и и |
а варий . В |
зависим о |
|||||||
сти |
о т |
систем ы и рода привода |
лебедки |
и |
ротора |
|
м о гут бы ть |
||||||
осуш^аствлены |
различны е |
схем ы |
прим енения |
эле ктр о м агни тн ы х |
|||||||||
муфт.. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И ерш екпивш © прим енение доля привода |
р отора |
систем ы у п |
||||||||||
равляем ы й ти ристо рн ы й |
вы п р ям и те л ь — д вига тел ь |
иостожш ш жо |
|||||||||||
то к а , ко то р а я |
ш и р око |
раш ростраш ена |
в |
п л а вуч и х |
буровы х |
||||||||
уста н о в ка х в |
С С С Р ш за р убеж ом . |
Требуем ы е м еханическая |
|||||||||||
ха р а кте р исти ка и д иапазон регул ир ован ия |
ч асто ты |
вращ ения |
д вига тел я м о гу т б ы ть получены изм енением вы прям ленного н а
пряж ения,, |
сним аем ого с |
ти р и сто р н о го вы прям ителя. |
С хем а |
уста н о в ки д л я |
бурения электробуром шоказама на |
рою. Ш. Д олот© Л с электробуром 1 отпускаю т в скв а ж и н у на б у
р и л ьны х |
тр у б а х |
В н у тр и |
к а ж д о й тр уб ы вм онтирована к а |
|
бельная |
секция,, состоящ ая |
и з отрезка кабеля 4 п ко н та ктн о го |
||
сщ ряияя ®г муфты.. М уф та ш стерж ень закреплены в |
зам ковом |
|||
стхэдвиеш и тр уб ы . |
|
|
|
|
Э лектроэнергия |
®т равзнределипельшого устро йства |
М через |
трансф орм атор Ш ш сташ пию уп ра вл ен ия Ш с шюмшшньво ш аруж - шмго> кабеля % через тош ш рш ем ник <$, ка б е л ьн ую секнию в ве д ущ ей тр уб е 7 ш д в у х ж ш ш в д й шшашговшй резиновы й ка б е л ь с ги б ки м и мкдщыми ж и л а м и ш кадальоо сечения 2X355 ш ш 2 х 5® м м 2 подводится ж электробуру.. В качестве тре тьего провода и систем® ш ипаиия д ви га тел я электр о б ур а испошьзушотгся б у - рилш яые тр уб ы . ШШлашшшый кабель пшшюлшяепся и з отд ельны х о ш р ^ш ш ((секший)),, ш то р м е автом атически соединяю тся элек
40)