- •Введение
- •Современное состояние механизации отвальной обработки почвы
- •1.2 Агротехнические требования
- •1.2 Анализустройств для основной обработки почвы
- •1.3 Патентный обзор и обоснование выбора прототипа
- •2 Конструкторская разработка
- •2.1 Описание модернизации плуга плн-5-35
- •2.2 Технологические и прочностные расчеты элементов конструкции модернизированного плуга плн-5-35
- •2.2.1 Определение глубины вспашки
- •2.2.2 Построение отвальной поверхности плуга
- •2.2.3 Выбор основных размеров плуга
- •2.2.4 Расчет полуоси опорного колеса
- •3. Настройка, регулировка и техника безопасности
- •3.1 Настройки и регулировки плуга плн-5-35
- •3.2 Техника безопасности при эксплуатации плуга плн-5-35
- •Заключение
- •Содержание
- •1. Современное состояние механизации отвальной обработки почвы 3
- •1.1 Агротехнические требования 3
- •Список литературы
2.2.3 Выбор основных размеров плуга
Высота рамы Н (рисунок 2.7) и расстояние по ходу между носами лемехов соседних корпусов l должны обеспечивать работу плуга без забивания. Многолетний опыт применения плугов показал, что плуги с плоской рамой при высоте Н≈560 мм работают без забивания, если у рамы отсутствуют элементы, расположенные над лемехами и отвалами. У рам, имеющих брусья или распорки, расположенные над корпусами, высота Н этих элементов рамы над опорной плоскостью лемехов должна быть не менее 650 мм.
Расстояние l между носками соседних лемехов должно быть равно 750—800 мм, так как при меньших значениях l пространство между корпусами оказывается недостаточным для беспрепятственного прохода стерни, навоза и сорняков, находящихся на поверхности поля. Уменьшение размера l затрудняет также свободу движения пласта, вырезаемого предплужником. Кроме того, приближение конца полевой доски переднего корпуса к лемеху заднего корпуса препятствует нормальной работе последнего.
Расстояние по ходу плуга от носка лемеха основного корпуса до носка лемеха предплужника l1 должно быть равно 250—300 мм.
Рисунок 2.7 – Схема расстановки корпусов и предплужников
2.2.4 Расчет полуоси опорного колеса
Ось нагружена изгибающей нагрузкой, и следовательно её рассчитывают на изгиб.
После составления расчётной схемы и определения всех сил, действующих на ось, построим эпюру изгибающих моментов и по максимальному изгибающему моменту произведём расчёт самой оси.
Так как ось является основанием опорного колеса, с учётом её длины, произведём расчёт на статическую прочность по формуле:
где d – диаметр оси, мм;
Мэкв – изгибающий момент в опасном сечении оси, Н·м;
[δи] – допускаемое напряжение на изгиб. Допускаемое напряжение определяем по справочным данным.
Рисунок 2.8 – Расчетная схема для вала
Диаметр оси определяем ориентировочно из расчёта на кручение поформуле:
м = 40 мм,
где V – скорость вращения колеса при работе плуга. При значении поступательной скорости агрегата v = 1,94 м/с имеем V = 33,5 с-1.
[τ] – допускаемое напряжение на кручение. При проектировочном расчете принимаем [τ] = 20…25 МПа.
Определяем изгибающий момент.
Н·м.
Мэкв = .
МПа.
По справочным данным для оси, изготовленной из материала сталь 45, с термической обработкой – закалка δв ≥ 850 МПа, δ-1≥ 340 МПа, допустимое значение [δи] = 75 МПа. Таким образом условие прочности выполняется.
Для того, чтобы деталь (ось) не вышла из строя в процессе работы она должна быть достаточно жёсткой. Жёсткость на изгиб обеспечивает оси равномерное распределение давления по всей длине оси. Параметры характеризующие степень жёсткости на изгиб: θmax – угол наклона поперечного сечения оси и ymax - наибольший прогиб оси.
Расчёт оси на жёсткость производится только после расчёта её на прочность, когда известны форма и размер.
Допустимое значение угла наклона для квадратного поперечного сечения составляет [ ] ≤ 0,0016.
Максимально допустимый прогиб определяем из соотношения:
,
где l = 124 мм – длина консоли.
мм.
Для обеспечения жёсткости на изгиб оси, необходимо чтобы действительные максимальные значения и не превышали допустимые и :
;
.
Угол наклона определяем по формуле:
где F – сила, действующая на полуось в данном сечении;
l –длина участка от плоскости приложения силы до жесткой заделки консоли;
E -модуль упругости материала, для стали Е = 2,1∙105 МПа;
I – осевой момент инерции площади сечения оси:
мм4.
;
.
Следовательно, допустимое значение угла наклона для круглого поперечного сечения соответствует условию жёсткости.
Определяем наибольший прогиб оси по формуле:
мм.
мм;
мм.
Условие жёсткости выполняется.
Произведём расчет оси на сопротивление усталости. При расчётах на усталость учитываются все основные факторы, влияющие на прочность оси: характер напряжения в зависимости от абсолютных размеров оси, состояние поверхности и поверхностное упрочнение.
Сначала определим предел выносливости при изгибе оси, изготовленной из материала – сталь 45, из условия:
МПа,
где - предел прочности. Предел прочности стали 45 принимаем равным 600 МПа.
Рассчитываем неподвижную ось на сопротивление усталости, напряжение в которой изменяется по отнулевому циклу, по формуле:
где – предел выносливости при изгибе, МПа; – амплитуда цикла при изгибе. При отнулевом цикле , где – расчётное напряжение на изгиб в рассматриваемом сечении; – эффективный коэффициент концентрации напряжений при изгибе. Значение коэффициента принимаем в зависимости от состояния поверхности оси. При обточке поверхностей оси обеспечивается шероховатость Rz8, следовательно значение коэффициента при МПапринимает значение 1,05;
– коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения (масштабный коэффициент). Значение определяем для размера поперечного сечения оси в 40 мм, изготовленной из легированной стали 45, коэффициент принимает значение 0,7;
– коэффициент влияния поверхностного упрочнения. Определяем этот коэффициент по справочным данным. Поверхностная обработка оси – закалка, что обеспечивает предел прочности сердцевины до 800 МПа. Для гладкого вала принимает значение 1,5;
– коэффициент чувствительности к асимметрии цикла напряжений. Значение коэффициента принимаем на основании данных. Для стали 45 с пределом прочности в 600 МПа = 0,05.
Определяем напряжение на изгиб по формуле:
МПа,
где F – сила, действующая в сечении, Н;
l –длина от плоскости действия силы до жесткой заделки, мм;
d – диаметр сечения, мм.
Определяем сопротивление усталости:
МПа.
Полученные данные свидетельствуют о достаточной прочности оси, так как числовые значения не превышают допустимый предел прочности в 600 МПа.
Выводы по разделу:
Использование предлагаемого корпуса плуга позволит улучшить условия развития корневой системы сельскохозяйственных культур за счет отсутствия уплотненной "плужной подошвы". Минимальная величина оборачиваемого и регулируемого пласта, при рыхлении на глубину отзывчивости растений, способствует мобилизации биологических процессов, накоплению питательных веществ, регулированию почвенной влаги, что приводит к повышению продуктивности пашни при минимальных эксплуатационно-энергетических затратах.
Определены основные размеры плуга мм, =750…800 мм. Положение продольной оси трактора относительно стенки борозды определяется размером =270 мм. Расстояние от стенки борозды, оставленной плугом при предыдущем проходе, до стенки борозды среднего корпуса плуга определяют размером =184 мм. Определено тяговое значение плуга Р= 29740 Н.